1 6 5 4 3 2 1 6 5 4 3 2 1 6 5 4 3 2 1 6 5 4 3 2 1 6 5 4 3 2 1 6 5 4 3 2 1 62.02 81.09 74.31 63.53 54.95 47.46 -6.44 100.09 115.79 124.01 132.59 143.04 123.19 47.34 30.91 18.07 8.63 2.03 -49.05 124.53 140.29 151.71 161.15 170.41 154.77 37.87 24.72 14.45 6.90 1.63 -39.24 99.62 112.23 121.37 128.92 136.33 123.81 29.88 84.41 76.72 65.33 54.43 59.69 -65.05 96.28 110.82 122.21 132.07 155.28 121.33 58.88 39.91 22.06 8.16 13.11 -121.06 107.13 129.87 147.72 160.68 181.48 171.99 47.10 31.93 17.65 6.53 10.49 -96.85 85.71 103.89 118.17 128.54 145.19 137.59 2049.89 200.23 534.02 863.00 1187.44 1507.64 1820.71 204.36 550.13 900.75 1255.91 1615.47 1978.92 187.59 484.40 773.35 1056.17 1334.37 1606.12 204.41 536.97 877.32 1223.79 1575.03 1929.82 150.07 387.52 618.68 844.93 1067.50 1284.90 163.53 429.58 701.86 979.03 1260.02 1543.86 -49.12 -79.65 -102.45 -116.26 -129.92 -143.63 -132.81 -55.29 -48.04 -31.84 -18.18 -6.09 40.54 -113.66 -140.20 -160.95 -177.48 -189.67 -175.79 -14.29 3.79 26.28 42.82 53.54 91.91 -90.93 -112.16 -128.76 -141.98 -151.73 -140.63 -11.43 3.03 21.02 34.25 42.83 73.53 -21.20 -79.58 -101.25 -116.26 -129.70 -150.98 -126.28 -59.53 -46.85 -31.84 -17.97 -13.44 86.48 -104.84 -139.33 -160.95 -177.28 -196.35 -182.39 -23.13 4.66 26.28 43.02 46.85 146.15 -83.87 -111.46 -128.76 -141.82 -157.08 -145.91 -18.50 3.73 21.02 34.42 37.48 116.92 2745.10 258.76 712.44 1160.05 1602.50 2040.21 2474.62 262.87 729.75 1202.66 1680.72 2163.36 2652.54 242.94 642.89 1032.86 1416.06 1794.42 2171.21 259.74 700.27 1150.85 1608.23 2070.28 2536.80 194.35 514.31 826.29 1132.85 1435.53 1736.97 207.79 560.22 920.68 1286.58 1656.22 2029.44 1.2①+0.9Ｘ1.4(②+④) 1.2①+0.9Ｘ1.4(②+⑤) 抗震组合 1.2③+1.3⑥ 1.2③+1.3⑦ ??E(1.2③+1.3⑥) ??E(1.2③+1.3⑦)
6 框架结构的内力调整和截面设计
6.1 梁正截面的截面设计
根据框架的内力组合结果，进行框架的截面设计。 梁采用C25混凝土：ft?1.27N/mm2；fc?11.9N/mm2
纵向钢筋采用HRB400：fy?360N/mm2；箍筋为HPB235：fy?210N/mm2
梁在跨中截面正弯矩作用下按T型截面进行计算，梁在支座处正弯矩作用下也是按T型截面进行计算的，梁在支座处负弯矩作用下是按照矩形截面计算。 T形截面梁翼缘宽度取下列的小值：
① bf?l0/3?7200/3?2400 ② bf?b?sn?5400
③ hf/h0?120/565?0.212?0.1，不受此限值
'''故取b'f?2400mm 梁的有效高度h0
正弯矩作用时：h0=600-35=565mm
负弯矩作用时：h0=600-60=540mm 判断T形截面类型：
Mf??1fcb'fh'f(h0?h'f2)=1.0?11.9?2400?120?（565-120/2）=1730.74>232.85KNm
故正弯矩作用下的梁截面均属于第一类T形截面
（1） 框架梁的正截面抗弯承载力计算（其中抗震组合值已经乘以抗震承载力调整系数） 框架第六层梁的正截面承载力计算
截面 弯矩值 截面类型 截面尺寸 进深梁 Ml -79.78 矩形 300?600 0.080 Mc 163.40 第一类T形 2400?600 0.018 Mr 115.82 矩形 300?600 0.118 走道梁 Ml -56.97 矩形 300?600 0.056 Mc -30.66 矩形 300?600 0.030 ??1?1?2?REM 2?1bh0fc
AS??1bh0fc?fy428.4 360 318 763 806.82 360 631.89 360 318 763 299.88 360 318 763 160.65 360 318 763 ASmin??minbh 选筋 实配AS 框架第五层梁的截面配筋
截面 弯矩值 截面类型 截面尺寸 进深梁 Ml -174.40 矩形 300?600 0.185 Mc 215.92 第一类T形 2400?600 0.024 Mr 192.26 矩形 300?600 0.206 走道梁 Ml（+） 1.54 第一类T形 2400?600 0.0002 Ml（-） -80.02 矩形 300?600 0.080 Mc -42.11 矩形 300?600 0.041 ??1?1?2AS??REM 2?1bh0fc ?1bh0fc?fy990.68 360 418 1017 1075.76 360 322 1140 1103.1 360 322 1140 8.96 360 318 763 428.4 360 318 763 219.56 360 318 763 ASmin??minbh 选筋 实配AS 框架第四层梁的截面配筋
截面 弯矩值 截面类型 截面尺寸 进深梁 Ml -195.60 矩形 300?600 0.210 Mc 213.84 第一类T形 2400?600 0.024 Mr 207.04 矩形 300?600 0.224 走道梁 Ml（+） 21.26 第一类T形 2400?600 0.002 Ml（-） -98.45 矩形 300?600 0.100 Mc -42.11 矩形 300?600 0.041 ??1?1?2AS??REM ?1bh02fc ?1bh0fc?fy1124.55 360 322 1140 1075.76 360 322 1140 1199.52 360 322 1140 89.65 360 318 763 535.5 360 318 763 219.56 360 318 763 ASmin??minbh 选筋 实配AS 框架第三层梁的截面配筋
截面 弯矩值 截面类型 进深梁 Ml -214.65 矩形 Mc 213.78 第一类T Mr 218.70 矩形 走道梁 Ml（+） 35.05 第一类TMl（-） -112.24 矩形 Mc -42.11 矩形
形 2400?600 0.024 形 2400?600 0.004 截面尺寸 ??1?1?2AS??REM ?1bh02fc 300?600 0.233 300?600 0.239 300?600 0.114 300?600 0.041 ?1bh0fc?fy1247.72 360 420 1256 1075.76 360 322 1140 1279.85 360 420 1256 179.29 360 318 763 610.47 360 318 763 219.56 360 318 763 ASmin??minbh 选筋 实配AS
框架第二层梁的截面配筋
截面 弯矩值 截面类型 截面尺寸 进深梁 Ml（+） 12.02 第一类T形 2400?600 0.001 Ml（-） -233.78 矩形 300?600 0.258 Mc 215.60 第一类T形 2400?600 0.024 Mr 229.71 矩形 300?600 0.253 走道梁 Ml（+） 45.29 第一类T形 2400?600 0.005 Ml（-） -122.23 矩形 300?600 0.125 Mc -42.11 矩形 300?600 0.041 ??1?1?2 ?REM?1bh02fc AS??1bh0fc?fy44.82 360 318 763 1381.59 360 220+ 222 1388 1075.76 360 322 1140 1354.82 360 220+ 222 1388 224.12 360 318 763 669.38 360 318 763 219.56 360 318 763 ASmin??minbh 选筋 实配AS 框架第一层梁的截面配筋
截面 弯矩值 截面类型 截面尺寸 进深梁 Ml（+） 43.39 第一类T形 2400?600 0.005 Ml（-） -239.48 矩形 300?600 0.265 Mc 241.75 第一类T形 2400?600 0.027 Mr 232.85 矩形 300?600 0.257 走道梁 Ml（+） 49.88 第一类T形 2400?600 0.005 Ml（-） -138.22 矩形 300?600 0.143 Mc -44.59 矩形 300?600 0.044 ??1?1?2 ?REM?1bh02fc AS??1bh0fc?fy224.12 360 1419.08 360 121.02 360
1376.24 360 224.12 360 765.77 360 235.62 360 ASmin??minbh
选筋 实配AS 318 763 220+ 222 1388 318 763 220+ 222 1388 318 763 318 763 318 763 6.2 梁斜截面的内力调整以及斜截面的配筋计算
斜截面的设计分为抗震和非抗震设计，然后选取较大的配筋量，抗震设计时先进行内力的调整
lMb?MbrVb??vb?VGb
ln其中VGb为考虑地震作用组合的重力荷载代表值产生的剪力设计值。其中重力荷载代表值为恒荷载与活荷载的一半，在净跨产生的剪力设计值。其中有个参数?c?1. 在非抗震作用下梁的截面尺寸应满足下式：
hω /b ≤4时，Vb≤0.25βc ·fc ·b·h0
还应该满足斜截面承载力计算，公式如下：
Vb≤0.7 ·ft ·b·h0 ＋1.25fyv ·n·Asv1 ·h0/s
在抗震作用下梁的截面尺寸应满足以下公式：
hω /b ≤4时，Vb≤0.20βc ·fc ·b·h0 /γRE
还应满足斜截面承载力计算，公式如下：
Vb≤(0.42 ·ft ·b·h0 ＋1.25fyv ·n·Asv1 ·h0/s)/ γRE
第六层梁斜截面的配筋计算 截面位置 进深梁 左侧 117.77 lr右侧 VGb 顺时针Mb?Mb 顺时针的Vb 逆时针Mb?Mb 逆时针的Vb 组合的Vb 选用的Vb lr走道梁 左侧 63.06 73.43 121.07 137.50 103.39 134.62 100 137.50 111.23 137.50 91.40 73.43 91.40 38.50 91.40
