0.671
0.547
托梁弯矩图(kN.m)
0.084
1.201
托梁变形图(mm)
2.792.790.430.431.921.924.284.283.533.531.181.181.181.183.533.534.284.281.921.920.430.432.792.79
托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.671kN.m 经过计算得到最大支座 F= 7.809kN 经过计算得到最大变形 V= 1.2mm
顶托梁的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3； I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4；
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(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.671×106/85333.3=7.86N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)顶托梁抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×4277/(2×80×80)=1.002N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2
顶托梁的抗剪强度计算满足要求!
(3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =1.2mm
顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
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R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。
五、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力 N1=7.81kN (已经包括组合系数1.4)
脚手架钢管的自重 N2 = 1.2×0.129×9.480=1.469kN
N = 7.809+1.469=9.278kN
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
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i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； l0 —— 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算
l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2)
k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185； u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.70
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；
公式(1)的计算结果： = 96.26N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
公式(2)的计算结果： = 41.98N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3)
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k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.018； 公式(3)的计算结果： = 57.77N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
(三) 7.3米梁模板门式脚手架支撑计算书
计算的脚手架搭设高度为7.3米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。
搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 1.83米。
门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。
门架立杆采用42.0×2.5mm钢管，立杆加强杆采用42.0×2.5mm钢管。
每榀门架之间的距离0.90m，梁底木方距离300mm。 梁底木方截面宽度80mm，高度80mm。 梁顶托采用80×80mm木方。
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