A) 2.5 B) 1.0 C) 10 D) 6.4
17. 铜和铜合金用于压力容器受压元件时，一般应为 B 。
A) 热轧状态 B) 退火状态 C) 冷作硬化状态 D) 压制状态 E) 锻造状态 18. 用于制造压力容器壳体的钛材应在 B状态下使用。 A) 正火 B) 退火 C) 调质
19. 用于制造三类压力容器的钢板必须进行 A 。 A) 复验 B) 正火处理 C) 100%射线探伤
20.《容规》规定，用于制造三类压力容器的钢板必须复验，复验内容至少包括 A 。
A) 每批材料的力学性能和冷弯性能，每个炉号的化学成分B) 每批材料的力学性能和冷弯性能 C) 每批材料的力学性能和冲击试验，化学成分
21. 压力容器设计单位的资格印章必须加盖在 B 总图上。
A) 本单位设计的压力容器底图 B) 本单位设计的压力容器蓝图C) 外单位设计的压力容器蓝图 22.第三类中压反应容器和储存容器,高压容器和移动式压力容器，其设计总图上签字者应有 C 。 A) 设计、校对、审核B) 设计、校核、审核（定）C) 设计、校对、审核（定）、压力容器设计技术负责人
23.无保冷设施的盛装液化气体的固定式压力容器设计压力应不低于C。 A) 气体工作压力 B) 夏季最高温度下的工作压力
C) 50℃饱和蒸汽压力（临界温度≥50℃）或最大充装量时50℃的气体压力(临界温度＜50℃) 24. 密闭容器内液化石油气饱和蒸汽压的高低取决于 BC 。
A) 液化石油气液量的多少B) 温度的高低C) 液化石油气组分组成D) 残液量多少
25. 固定式液化石油气储罐的设计压力应按不低于 B ℃时混合液化石油气组分的实际饱和蒸汽压来确定。
A) 40 B) 50 C) 20 D) 0
26. 当设计储存容器，壳体的金属温度受大气环境气温所影响时，其最低设计温度取历年来 A 平均最低气温的最低值。
A) 月 B) 年 C) 日 D) 100天
A) 平均值 B) 最大者 C) 最小者
58. 内压容器液压试验压力为 B ，真空容器液压试验压力为 A ，液压试验下圆筒应力不得超过 D 。
A) 1.25P, B) 1.25P[ζ]/[ζ]t C) 0.8θζs D)0.9θζs 59. 外压容器和真空容器的液压试验压力PT为 B 。
A) PT =0.2Mpa B) PT =1.25P C) PT =1.05P（式中P为设计压力）
60. 液压试验时，圆筒的薄膜应力бT不得超过试验温度下材料屈服限的 A 。 A) 90％ B) 80％ C) 85％
61. 奥氏体钢的使用温度高于525oC时，钢中含碳量应不小于 C 。 A) 0.4% B) 0.03% C) 0.04%
62. 奥氏体不锈钢的使用温度高于或等于 A 时，可免做冲击试验。 A) -196℃ B) -100℃ C) -200℃
63. Q235-B钢板制作压力容器，其设计压力P小于或等于 B MPa；钢板的使用温度为 E ；用于壳体时，钢板厚度不大于 F mm。
A) 10 MPa B) 1.6 MPa C) 2.5 MPa D) 0～200℃ E) 0～350℃ F) 20 mm G) 30 mm
64. 用于壳体厚度>30mm的 B 应在正火状态下使用。 A) 15MnVR B)20R和16MnR
65. 用于法兰、管板、平盖等受压元件的厚度大于 C 的20R和16MnR钢板应在正火状态下使用。 A) 30mm B) 40mm C) 50mm
66. 用于壳体厚度> D mm 的碳素钢和低合金钢板，应逐张进行拉伸和夏比冲击试验。 A) 28 B) 40 C) 50 D) 60
67. 用于壳体的钢板，需进行低温冲击试验的是 BC 。
A)使用温度低于0℃,20mm的20R B) 使用温度低于－10℃,20mm的20RC) 使用温度低于－10℃,30mm的16MnR D) 使用温度低于0℃,20mm的0Cr18NiTi
68. 用于壳体厚度大于 A 的20R和16MnR，应逐张进行超声检测，质量等级应不低于Ⅲ级。 27. 盛装液化气体的固定式压力容器，设计储存量应按下式计算: W=θVρt,其中θ为装量系数，一般取A) θ=0.7 θ为 C B) 。θ =0.8
C) θ=0.9
28. 盛装液化石油气的储存容器中，使用法兰连接的第一个法兰密封面应采用 C 。
A) C) 带颈平焊法兰、金属垫片和高强度螺栓组合高颈对焊法兰、金属缠绕垫片（带外环）和高强度螺栓组合B) 高颈对焊法兰、金属垫片和高强度螺栓组合 29. 压力容器的法兰垫片不能使用石棉橡胶板的是 D 。
A) 30. 液化石油气储罐对有晶间腐蚀要求的奥氏体不锈钢筒体，经热加工后应进行 B) 液氨储罐 C) 液氯储罐 D) 真空容器 D或C
热处理。 A) 退火 B) 正火加回火 C) 稳定化 D) 固溶化 E)固溶化加稳定化
31. 长一般应大于筒体厚度的相邻的两筒节间的纵缝和封头拼接焊缝与相邻筒节的纵缝应错开，其焊缝中心线之间的外圆弧 B ,且不小于100 mm。 A) 2倍 B) 3倍 C) 5倍 D) 8倍
32. 产品焊接试板。设计压力大于或等于
B MPa或壳体为 D 低合金钢制压力容器，每台容器的A类接头都应制备A) 5 B) 10 C) 100 D) Cr-Mo E) 16MnR
33. A) 100%第二类压力容器中易燃介质的反应容器和储存容器必须进行射线和100%超声波探伤B) 100%射线和20%超声波探伤C 。
C) 100%射线或100%超声波探伤
34. A)
下列哪种设备对接接头可以不进行全部射线或超声检测： D 。 第三类压力容器 B) 设计压力大于5.0MPa的压力容器C) 采用气压试验的D) 设计压力小于0.6MPa35.根据“容规”压力容器壁厚大于的管壳式余热锅炉
38mm（材料抗拉强度规定值下限小于540 MPa）对接接头的无损检测要求 C 。
A) 100%C) 用一种方法进射线或超声检测100%检测还需附加另一种方法进行B) 需同时用射线或超声两种检测方法进行20%无损检测
100%检测 36.封头如果是拼接的（不含先成形后组焊的拼接封头）其焊接接头系数是 C 。? A) 0.85 37.射线检验压力容器对接焊缝取Ⅱ级合格者，若用超声波检验，应选取的相当级别是 B) 0.9 C) 1
A 。 A) I 级 B) Ⅱ级 C) Ⅲ级
38.A) 液压试验时≤90%θ?ζS ,压力容器壳体的环向薄膜应力应符合 B) ≤80%θ?ζS C) ≤75%θ?ζS
A 要求。 39.压力容器气密试验应在液压试验合格后进行，气密试验压力为 C 。 A) 1.0540.压力容器的最高工作压力倍设计压力 B) 1.15Pw、设计压力倍设计压力P、安全阀开启压力 C) 设计压力
Pz的关系正确的为： E 。 A) Pw＜P＜Pz B）Pw≤P＜Pz C） Pw≤Pz＜P D） Pw≤Pz≤P E） Pw＜Pz≤P 41.GB150-1998A) 25 MPa B) 35 MPa 适用于设计压力不大于 C) 50 MPa B 。 42.GB150不适用于下列哪些容器 B 。
A43.GB150-1998）设计压力为35MPa不适用于下列哪些容器：的容器 B）真空度为 ABD 0.01MPa。
的容器C）内直径为200mm的容器 A) 核压力容器 B) 石油液化气钢瓶 C) 卧式容器 D) 超高压容器 44.GB150A) 300 对内直径小于B) 100 C) 150 C mm 的容器不适用。 D) 200 45.金属温度是指受压元件 C 。
A46.）外表面的最高温度压力容器的压力试验温度是指 B）内表面的最高温度 C 。
C）沿截面厚度的平均温度 A) 环境温度 B) 试验介质温度 C) 容器壳体的金属温度 47.A）名义厚度在下述厚度中满足强度及使用寿命要求的最小厚度是 B）计算厚度 C）设计厚度 C 。 48.GB150规定，有效厚度系指 A 。
A) 49.在下列厚度中能满足强度（刚度、稳定性）及使用寿命要求的最小厚度是名义厚度减去厚度附加量 B) 计算厚度和腐蚀裕量之和 C) 设计厚度加上钢材厚度负偏差值 A 。 A) 设计厚度 B) 最小厚度 C) 计算厚度 D) 名义厚度 50.GB150-1998A) 计算厚度和腐蚀裕量之和规定，有效厚度指 B) 名义厚度减去厚度附加量 B 。
C) 设计厚度加上钢材厚度负偏差量 51.确定外压容器的设计压力时，应考虑在正常工作情况下可能出现的 A 。 A) 52.厚度附加量最大内外压力差C是指 B) 最大外压力C 。
C) 最大内压力 D) 最大内外压力和 A) 钢材厚度负偏差 B) 钢材厚度负偏差和腐蚀裕量与容器制作减薄量之和 C) 53.钢材厚度负偏差与腐蚀裕量之和压力容器焊接接头系数θ应根据 D) C 直接用火焰加热的容器 选取。 ?
A) 焊缝型式和无损探伤检验要求 B) 焊缝类别和型式 C) 焊缝型式和无损探伤长度比例 D) 坡口型式和焊接工艺54.钢制压力容器，采用相当于双面焊的全焊透对接接头，当采用局部无损检测时，其焊接头系数应
取 C 。
A) 1.0 55.单面焊对接接头（沿焊缝根部全长有紧贴基本金属的垫板） B) 0.9 C) 0.85 D) 0.8
，作局部无损检测，其焊接接头系数为 D 。
A) 1.0 56.GB150-1998 B) 0.9 规定，内压容器液压试验压力 C) 0.85 D) 0.8
PT应为 B 。 A) 1.15P[ζ]/[ζ]t B) 1.25P[ζ]/[ζ]t C) 1.25P
57. GB150-1998及紧固件）所用材料不同时，取各元件材料中试验压力PT=1.25P[ζ]/[[ζζ]/[]tζ计算中，如容器各元件（园筒、封头、接管、法兰]t比值中 C 。
A) 30mm B) 50mm C) 60mm
69. A) 正火设备主螺栓采用 B) 调质 35CrMoA C) 稳定化处理材料，应该在何种热处理状态下使用
B 。 70. 目前常用的容器封头有椭圆形、碟形、半球形、锥形、平盖等，从受力情况看，从好到差依次排列是A) 椭圆形、半球形、碟形、锥形、平盖； B 。
B) 半球形、椭圆形、碟形、锥形、平盖； C) 半球形、碟形、椭圆形、锥形、平盖
71. KA) 0.15% ≤1椭圆形封头有效厚度应不小于封头内径的 B) 0.2% C) 0.3%（式中K为椭圆形封头形状系数） A 。
72. 对于锥壳的大端，可以采用无折边结构，锥壳半顶角 A 。 A) 73. α对于锥壳的大端，当锥壳半顶角≤30° B) α≤45° C) α≤60° α
≤ A 时，可以采用无折边结构。 A) 30o B) 45o C) 60o D) 90o
74. A) 30o 对于锥壳的小端，当锥壳半顶角 B) 45o C) 60o α≤ B D) 90o
时，可以采用无折边结构。 75. 当壳体上开椭圆形或长圆形孔时,孔的长径与短径之比应不大于 B 。 A) 1.5 76. 《钢制压力容器》 B) 2.0 GB150-1998 C) 2.5
规定，当圆筒内径Di>1500mm时，开孔最大直径d小于或等于 B Di，且小于或等于 D mm。
A) 1/2 77. 内径 Di ≤ 1500mm B) 1/3 的圆筒最大开孔直径应为 C) 500 D) 1000 C 。 E) 520
A) 开孔最大直径d≤1/4Di，且d≤320mm；B) 开孔最大直径d≤1/3Di，且d≤420mm； C) 78.开孔最大直径《钢制压力容器》d≤1/2DiGB150-1998，且d≤520mm规定，凸形封头或球壳的开孔最大直径；D) 开孔最大直径d≤1/5Di，且d小于或等于d≤220mm 。C Di
。 A) 1/3 B） 1/4 C） 1/2
79. A) 设计压力小于或等于 B、C 条是错误的,2.5MPaB) 不属于壳体开孔可不另行补强须满足的四个条件之一：两相邻开孔中心的间距应小于两孔直径之和的两倍
C) 接管公称外径小于或等于57mmD) 接管最小壁厚满足GB150表8-1要求 80. A) 钢材的标准抗拉强度下限值采用补强圈补强时，应遵循的正确规定有ζb≤540MPa B) A 补强圈厚度小于或等于。
2δnC) 壳体名义厚度δn≤28mm
81. A) 介质为高度、极度危害不能采用补强圈进行开孔补强的压力容器为 B) Pd≥10 MPaC) ABC 壳体壁厚大于。
38mm D) t＞35℃ 82. 采用补强圈补强时,补强圈厚度应 A 。 A) 83. ≤《钢制压力容器》1.5δn B) >1.5δGB150-1998n C) >δn 中开孔补强采用的方法是
A 。 A) 等面积法 B) 极限分析法 C) 等面积法和极限分析法 84. A) 板材带颈法兰应采用 B) 热轧 B 或 C C) 锻件加工制成。
85. 榫槽、凹凸面及平面密封面法兰的台肩高度 B 在法兰 D 厚度内。 A) 86. 包括在操作过程中，若法兰分别承受内压和外压的作用，则法兰应按 B) 不包括 C) 名义 D) 有效
C工况进行设计。 A) 内压 B) 外压 C) 两种压力
87. A) 略高于用于紧固法兰的螺栓材料硬度应 B) 略低于 C) 等于 A
螺母材料硬度。 88. GB150-1998第十章用于设计温度高于－20℃的 ABCF 压力容器的制造、检验和验收。 A) 容器多层包扎式
B) 热套 C)单层焊接 D)多层绕板式 E) 扁平钢带式压力容器 F) 锻焊压力89. 压力容器主要受压部分的焊接接头分为 C 。
A) A90. 各类凸形封头中所有拼焊接头均属、B两类 B) A、B、C三类 C) A A 、。B 、 C
、D四类 A) A类焊接接头 B) B类焊接接头 C) D类焊接接头
91. A）B按类焊接接头GB150-1998 规定，管板与筒体非对接连接的接头应是B）C类焊接接头 C）D类焊接接头 B
。 92. 按GB150-1998规定，接管和长颈对焊法兰连接的焊接接头应是 A 。 A) B93. 不等厚两板对接时，下列类焊接接头 B) C类焊接接头 C 情况要削薄。 C) D类焊接接头
A) 薄板厚度不大于10mm,两板厚度差超过1mmB) 薄板厚度大于10mm,两板厚度差超过2mm C) 94. 薄板厚度不大于应进行焊后热处理的对接焊缝是10mm,两板厚度差超过 BC 。3mm
A) 28mm厚的16MnR B) 30mm厚的15MnVR C) 36mm厚的20R （以上焊缝焊前均未预热）95. 30mm
厚的15MnVR钢制容器，图面技术要求上标注的A、B类焊接接头检测要求中， B 是错误的。
A96. ）100%压力容器壳体及受压元件钢材厚度超探，20%射线复查 B)20％射线检测δS > A mm C) 100%的12CrMo超探、
15CrMoR、15CrMo及其它任意厚度的Cr-Mo低合金钢；对其A、B类焊接接头，应进行100％的射线检测或超声检测。 A) 16 97. 符合 GB150-1998B) 25 C) 30 要求需进行表面磁粉或渗透检测，其合格标准应符合
JB4730中 A 。 A) Ⅰ级 B) Ⅱ级 C) Ⅲ级
98. A) 0 碳素钢和 B) 5 16MnR C) 10 容器进行液压试验时，液体温度不得低于 D) 25 B ℃。 99. 20g钢板可代用 B 钢板。
A) 20R 100. 低温容器是指 B) Q235-C B 。 C) 16MnR
26 / 31
A) 金属温度低于或等于-20℃的容器B) 设计温度低于或等于-20℃的容器C) 工作温度低于或等于-20℃的容器
101. 低温容器的A、B类焊接接头，除符合规定应做100％射线或超声波无损检测外，允许进行局部无损检测，检查长度不得少于各条焊接接头长度的 C ，且不少于250mm。 A) 20% B) 40% C) 50%
102.《管壳式换热器》GB151-1999适用范围：公称直径DN≤ B ；公称压力PN≤ C ；公称直径和公称压力的乘积≤ E 。
A)2000mm B)2600mm C)35MPa D)10MPa E)1.75×104 F)1.45×104
103.GB151-1999适用的换热器公称直径 B 。
A)DN≤2000mm B)DN≤2600mm C)DN≤3000mm
104.GB151-1999规定，计算换热面积中换热管的计算基准为 A 。 A) 外径 B) 中径 C) 内径
105. GB151标准规定，当换热管为U形管时，其公称长度是指 A 。 A) 直管段 B) 拼接段 C) 全管段 106. GB151-1999中采用碳素钢、低合金钢冷拔管做换热管时，换热管的精度有Ⅰ级及Ⅱ级，则 C 。 A)称该换热器Ⅰ级或Ⅱ级换热器 B) 没有特别表示方法C) 标有Ⅰ级管束或Ⅱ级管束 107.设计温度低于20℃时，取 A ℃时的许用应力。 A) 20 B) 0 C) 40 D) 100
108.GB151规定，用于制造换热器的铜和铜合金应在 B 状态下使用。 A) 淬火 B) 退火 C) 回火 D) 固溶
109.用于制造管板、平盖、法兰的钢锻件，其级别不得低于JB4726和JB4728规定的 B 级。 A) Ⅰ B) Ⅱ C) Ⅲ
110.用于制造换热器的管板锻件，其级别不得低于JB4726和JB4728中的 A 级。 A) Ⅱ B) Ⅲ C) Ⅳ
111.管板厚度大于 B 时，宜采用锻件。 A) 50 mm B) 60 mm C) 65 mm A) 风载荷 B) 地震载荷 C) 圆筒局部峰值应力 D) 圆筒周向应力
144. 碳素钢或低合金钢制作的塔器筒体不包括腐蚀裕度的最小壁厚为2Di/1000,且不小于 C ；不锈钢制作的塔器规定最小壁厚不小于 B 。 A) 2mm B) 3mm C) 4mm
145.塔器无论有筋板或无筋板的的基础环板厚度均不得小于 C mm。 A) 12 B) 14 C) 16
146.氩弧焊打底、单面焊接双面成型的对接焊缝可作为 A 。 A) 双面焊全焊透对接焊缝
B)单面焊沿焊缝根部全长具有紧贴基本金属的垫板焊缝 三、判断
1.《钢制压力容器》GB150-1998适用于工作压力不大于35MPa的容器。 ( F ) 2.GB150-1998《钢制压力容器》不适用于真空容器。( F ) 3.GB150对真空度低于0.02MPa的容器不适用。 ( T )
4.GB150-1998标准的管辖范围包括：……非受压元件与容器的连接焊缝，不包括焊缝以外的元件，如支座、支耳、裙座和加强圈等。 ( F )
5.计算压力指在相应设计温度下，用以确定元件厚度的压力，其中包括液柱静压力。 ( T ) 6.当元件所承受的液柱静压力小于设计压力的10%时，可以忽略不计。( F ) 7.设计温度指容器在正常工作情况下，设备内的介质温度。( F ) 8.试验温度系指压力试验时试验液体的温度。 ( F )
9.计算厚度系指按有关公式计算得出的厚度，需要时尚应计入其他荷载所需厚度。 ( T ) 10.GB150-1998规定设计厚度系指计算厚度与腐蚀裕量之和，有效厚度系指名义厚度减去厚度附加量。 ( T )
11. GB150-1998规定名义厚度系指设计厚度加上钢材厚度负偏差后向上圆整至钢材标准规格的厚度。 ( T )
12. 对于容器壳体，在任何情况下，其名义厚度不得小于最小厚度与腐蚀裕量之和。 ( T ) 13. 任何情况下压力容器元件金属温度不得超过钢材的允许使用温度。 ( T ) 112.当换热器设计温度≥300℃时，接管法兰应采用 A 。 A) 对焊法兰 B) 带颈平焊法兰 C) 板式平焊法兰113.钢制管壳式换热器接管，当设计温度高于或等于
300℃时，必须采用 B 法兰。 A) 松式 B) 整体 C) 任意式
114. U倍
型管弯管段的弯曲半径应不小于 A 的换热管外径。A) 2倍 B) 3倍 C) 2.5115.GB151标准规定，管板的有效厚度系指管程分程隔板槽底部的管板厚度减去下列的厚度 C 。 A) 的较大值管程腐蚀裕量超过管程隔板槽深度的部分
B) 壳程腐蚀裕量与管板在壳程侧的结构开槽深度二者C) A与B二者的厚度
116. A) 10mm 管板和换热管采用焊接连接时，管板的最小厚度应满足结构设计和制造的要求，且≥ B) 12mm C) 15mm
B 。 117. GB151规定，换热器管间需要机械清洗时，应采用 C 排列，相邻两管间的净空距离（S-d）不宜小于A) 正三角形6mm 。B)
转角正三角形 C) 正方形 D) 转角正方形
118.一台换热器未设折流板和支持板，其管板间距为L，则换热管受压失稳的当量长度Lcr为 B 。 A) L 119.钢制管壳式换热器的换热管与管板之间采用强度胀接时，其适用范围为 B) L/2 C) L/3 D) L/4
B 。 A) 设计压力≤2.5MPa、设计温度≤350℃B) 设计压力≤4.0MPa、设计温度≤300℃ C) 120. 设计压力≤卧式换热器、冷凝器和重沸器的壳程介质为气、液相共存或液体中含有固体物料时，折流板缺1.6MPa、设计温度≤400℃
口应 A 布置。
A) 121. 垂直左右方向折流板最小间距一般不小于圆筒内直径的 B) 水平上下方向 C) 一定倾角方向D ，且不小于
50mm。 A) 1/2 B) 1/3 C) 1/4 D) 1/5
122. 4 换热管拼接时，
同一根换热管的对接焊缝，直管不得超过 A 条。A) 1 B) 2 C) 3 D) 123. 换热管拼接时，同一根换热管的对接焊缝，U形管不得超过 B 条。A) 1 B) 2 C) 3 D) 4 124.
换热管拼接时，最短管长不应小于 C mm。A) 100 B) 200 C) 300 D) 400 125. 换热管拼接时，对接后的换热管应逐根作液压试验，试验压力为设计压力的 C 。A) 1.25倍 B) 1.5126.倍拼接管板的对接接头应进行无损检测，探伤比例及合格级别为 C) 2倍
AB 。 A) 100%X射线检测II级 B) 100%超声检测I级合格
127. 128. 固定管板换热器压力试验的试验顺序是低温压力容器的鞍座、耳座、支腿或裙座等，应考虑设置垫板或连接板，尽量避免与容器壳体 B 。A) 先管程后壳程 B) 先壳程后管程
相焊，垫板或连接板材料按 A A) 考虑。与壳体相同的低温材料
B) Q235-B C) 16MnR 129. 换热管壁温的选取应为 D 。
A)属的温度的平均值管内流体温度的平均值
B) 管外流体温度的平均值C) 内外流体温度的平均值 D) 沿换热管金130.压力容器及其部件在受到 A 作用时应考虑进行疲劳设计。 A) 131.交变应力蠕变产生的必要条件是 B) 外载荷 A C) 。地震载荷A) 高温
B) 低温 C) 常温 132.边缘应力具有： A 性和 B 性。
A) 133.GB150局部 标准中内压圆筒强度计算基本公式的理论依据是 B)自限 C)扩展 D)无限 E) 分散 A F)。递增A) 第一强度理论 B) 第三强度理论 C) 第四强度理论
134.料 为提高外压圆筒承载能力，通常较为合理的方法是 C) 设置加强圈
C 。A) 增加壁厚 B) 改用强度较高的材135. E 和 F 是反映垫片密封性能的两个基本参数。
A) 系数垫片宽度m
B)垫片材料 C) 垫片厚度 D)密封面形式E) 预紧密封比压y F)垫片136.应力腐蚀破裂是 A 。
A) B) 金属在持久拉应力和特定腐蚀介质联合作用下，出现的脆性破裂金属在持久弯曲应力和特定腐蚀介质联合作用下，出现的脆性破裂 C) 金属在冲击载荷和特定腐蚀介质联合作用下，出现的脆性破裂 137.度较低一侧母材标准规定的抗拉强度下限值，不同强度级别的低碳钢、低合金高强度钢之间的异种钢焊接，而接头的塑性、韧性应一般要求焊接接头的强度应 A 强度较高而塑性、韧性较差 A 强一侧的母材。A) 不低于 B) 不高于
138.139. 低温压力容器焊接采用固定管板换热器管板计算中，按有温差的各种工况计算出的 B 焊条。 A) 酸性焊条 B) 低氢碱性焊条 ABC 不能满足强度条件时，
就需要设置膨胀节。
A) 向应力壳体轴向应力бr
бC B) 换热管轴向应力бt C) 换热管与管板之间连接拉脱力q D) 管板径140. 不开设 A 的压力容器；标准抗拉强度下限值>540MPa 的压力容器；进行 C 试验的压力容器的焊接接头都必须进行液压
100%射线或100%超声波探伤。A) 检查孔， B)人孔 C)气压 D)141. Cr-Mo钢焊缝背面挑焊根应进行 A 或 B 探伤检验。 A) 142. 磁粉在卧式容器设计中， B) 渗透 C) A ≤超探Rm/2 ， D) A＜射线0.2L ，
A最大不得＞0.25L，其L是指 B 。 A) 卧式容器总长 B) 两封头切线之间的距离C) 圆筒的直线长度 143. 算及校核。在进行卧式容器设计时， 应进行壁厚计算及支座反力、圆筒轴向应力、圆筒切向剪应力和 D 计
14. 压力容器设计时应考虑的载荷有：内压、外压或最大压差;液体静压力;容器自重;风载荷和地震载荷15. ;附属设备及平台、扶梯、管道等重力载荷。真空容器的设计压力等于实际工作真空压力。( T ( ) F )
16. 受压元件厚度计算中厚度附加量只计入钢材厚度负偏差及腐蚀余量，不计加工减薄量。 ( T ) 17. ( F 介质为压缩空气 )
.水蒸汽或水的碳素钢.低合金钢制造的压力容器腐蚀裕量不小于2 mm。 18. 同一种材料制成的螺栓，安全系数与螺栓直径大小无关。( F )
19. 20. 设计温度低于焊接接头系数Ф20应根据容器受压部分的焊接接头形式及无损检测的长度比例确定。℃时，材料的许用应力取20℃时的许用应力。 ( T )
( T ) 21. 采用氩弧焊打底，单面焊双面成形的对接焊焊接接头，经100%无损探伤检测，焊接接头系数取22. θ=1.00确定压力容器试验压力时，如容器各受压元件（如圆筒、封头、法兰等）所用材料不同时，应。 ( T )
取各元件材料[б]/[б]t比值中的最大者。 ( F )
23. ( F 外压容器和真空容器以内压进行压力试验，试验压力 )
PT=0.2MPa，而与设计外压力大小无关。 24. 真空容器的液压试验压力为0.2MPa。( F )
25. ( F 在液压试验、气压试验时，圆筒的薄膜应力 )
ζt不得超过设计温度下材料屈服点的90%。 26. 奥氏体钢的使用温度高于525℃时，钢中含碳量应≥0.04%。( T )
27. 28. 碳素钢和碳锰钢在温度高于钢材使用温度等于-20℃时，应按附录425℃下长期使用，应考虑钢中碳化物相的石墨化倾向。C的规定进行夏比低温冲击试验。 ( F ) ( T ) 29. 厚度大于30mm的16MnR钢板应逐张进行超声波探伤检查，其质量等级应符合ZBJ74003-88 IV30. 级要求。多层包扎压力容器的内筒钢板，其质量等级应不低于( F )
JB4730规定的II级。 ( T ) 31. 采用厚度>4mm的高合金钢板制压力容器，应在图样上注明为压力容器用钢板。 ( T ) 32. 级。当碳素钢和低合金钢锻件公称厚度大于等于 ( F )
300mm时，锻件级别不应低于JB4726规定的Ⅲ33. 多层包扎圆筒体内筒的焊接接头系数θ=1.0 ( T )
34.( 《钢制压力容器》F )
GB150-1998中内压圆筒壁厚的强度计算公式的适用范围为：P≤0.6[ζ]tθ。 35. GB150-1998内压圆筒计算公式δ=PcDi/2[ζ]tθ-Pc适用于设计压力不大于35MPa的钢制压力容器设计。36. 外压容器加强圈因起加强作用而必须围绕整个圆周，不得断开，并应采用连续焊。 ( F )
( F ) 37. 外压容器内部的构件如塔盘等，若设计成起加强作用时，也可作加强圈用。 ( T )
38. K不会出现弹性失稳的要求。≤1的椭圆形封头的有效厚度应不小于封头内直径的( T )
0.15％，这是考虑在内压作用下封头局部39. 椭圆形封头，当Di/2hi=2时，取形状系数K=1。( T )
40. 41. 无折边球面封头对于锥壳，当锥壳半顶角(球冠形封头α≤)45和锥形封头与筒体的连接均应采用全焊透焊缝结构。°时可以采用无折边结构。( F ) ( T ) 42.在任何情况下，加强段的厚度不得小于相连接的锥壳厚度。( T )
43.44. GB150-1998《钢制压力容器》中规定GB150-1998:凸形封头或球壳开孔最大直径中开孔补强采用的方法是应力分析法。d≤0.5Di 。 ( T ( ) F ) 45. 压力容器上所有开孔均应进行补强，否则会影响其安全使用。 ( F )
46. 50mm不另行补强的最大开孔直径，当壳体名义厚度小于或等于。 ( F )
12mm时，接管公称直径小于或等于47. 采用补强圈补强时应遵循下列规定：钢材的标准抗拉强度下限值≤540MPa;补强圈厚度≤1.5δn;壳体名义厚度48. 椭圆形、碟形封头开孔补强面积计算中δn≤38mm。( T )
δ=PcK1Di/(2[ζ]tθ-0.5Pc),其中对椭圆形封头K1=1。 ( F )
49. 50. 对椭圆形封头上的所有开孔，均应选用同一计算方法进行开孔补强计算。外压容器因开孔削弱所需补强面积比内压容器因开孔削弱所需补强面积大。 ( ( F F ) ) 51. 在法兰计算中，榫槽、凹凸面及平面密封面的台肩高度不包括在法兰的有效厚度内。 ( T ) 52. 53. 平盖、管板与筒体对接连接的焊接接头属椭圆形、碟形、球形及折边锥形封头内表面的形状偏差，其最大间隙不得大于封头设计内直径B类焊接接头。( T )
Di的1.25%，直边部分的纵向皱折深度应不大于1.5mm。 ( T )
54. 接头中心线之间外圆弧长应大于名义厚度的相邻圆筒的A类焊接接头中心线之间外圆弧长或封头3倍，且不小于A类焊接接头中心线与相邻圆筒100mm。 ( F )
A类焊接55. 相邻圆筒组装后A类焊接接头的距离或封头A类焊接接头的端点与相邻圆筒A类焊接接头的距离应大于名义厚度56. 压力容器制造中热处理分为：焊后热处理和改善力学性能热处理两类。δn的3倍，且不小于100mm。( F )
( T )
57. 有应力腐蚀的压力容器；盛装毒性程度为极度或高度危害介质的压力容器必须进行焊后热处理。 ( 58. T 必须进行焊后热处理的压力容器：第三类压力容器；设计压力≥ )
5MPa；第二类压力容器中易燃介质的反应压力容器和储存压力容器。 ( T )
59. Cr-Mo试板。 ( 钢制压力容器；图样注明盛装毒性为极度或高度危害介质的容器必须每台制备产品焊接 T )
60. 凡需经热处理达到材料力学性能要求的压力容器，每台均应制备母材热处理试板。 ( T ) 61. 相交的焊缝接头。局部探伤检查长度不得少于各条焊缝长度的 ( T )
20％，且不小于250mm；局部探伤必须包括每一62. 局部无损探伤的压力容器，其焊缝交叉部位；被补强圈、垫板等覆盖的对接接头；公称直径≥250mm63. 压力试验时，压力表的量程不应低于的接管的对接接头应进行50%的射线或超声检测。1.5倍和高于3倍的试验压力。 ( F )
( F )
64. 容器的开孔补强圈应在压力试验之后通入0.4～0.5Mpa的压缩空气检查焊接接头质量。 ( 65. F 碳素钢、 )
16MnR、15MnNbR和正火15MnVR钢制压力容器，液压试验时的液体温度不得低
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于5℃。 ( T )
66.气压试验的安全措施必须经图样中审核签署人批准同意。 ( F )
67. 压力容器受压元件所用钢材只需材料的力学性能和化学成分相同，就可以批准代用。 ( F ) 68. 奥氏体不锈钢焊接钢管的许用应力为相应钢号无缝管许用应力的0.9倍。 ( F ) 69.安全阀开启压力应高于压力容器的工作压力，低于设计压力。 ( F )
70. 使用温度低于-20℃的碳素钢和低合金钢制造压力容器均属于低温压力容器，应按低温容器有关标准和规定进行设计、制造、检验和验收。 ( T ) 71. 低温容器受压元件用钢必须是镇静钢。 ( T )
72. 低温容器用钢的冲击试验温度应低于或等于壳体或其受压元件的最低设计温度。 ( T ) 73.低温容器的铭牌不能直接铆固在壳体上。 ( T )
74.插入式接管与承受疲劳载荷的压力容器、 低温压力容器、钢材的标准常温抗拉强度 ζb>540MPa的容器壳体的连接，接管内径边角处应倒圆。 ( T )
75.碳素沸腾钢板和Q235-A钢板不得用于制造按GB150或容规管辖的压力容器。 ( T ) 76.碳素钢Q235-A钢板可用于制造容器设计压力P≥1.6Mpa，钢板使用温度为0～350℃，用于壳体时，钢板厚度不大于20mm，盛装毒性程度为高度或极度危害介质的压力容器。 ( F ) 77.GB151-1999钢制管壳式换热器适用的换热器参数为公称直径DN≤2000mm；公称压力PN≤35MPa，公称直径（mm）和公称压力（MPa）的乘积不大于104。 ( F )
78.GB151-1999规定，计算换热面积的方法是：以换热管中径为基准，扣除伸入管板内的换热管的长度，再经圆整后即得换热面积。 ( F )
79.GB151-1999规定，当换热管为U型管时，U型管的直管长度即为公称长度。 ( T ) 80.管板两面均应考虑腐蚀裕量。 ( T ) 81.换热管不考虑腐蚀裕量。 ( T )
82.管板和平盖上开槽时，可把高出隔板槽底面的金属作为腐蚀裕量，但当腐蚀裕量大于槽深时，还应加上两者的差值。 ( T )
83.管程设计压力大于壳程设计压力的换热器，图样上应对换热管与管板连接接头的试验方法和试验压力提出详细要求。 ( T )
( F )
137.校核耐压试验压力时，所取的壁厚应扣除壁厚附加量，对液压试验所取的压力还应计入液柱静压力。 ( T )
138.气密性试验应在液压试验合格后进行。 ( T )
139.介质毒性程度为极度、高度危害或设计上不允许微量泄漏的压力容器必须进行气密性试验。 ( T )
140.采用焊接方法对压力容器进行修理或改造时，一般应采用挖补或更换。 ( T )
141.压力容器安全附件包括安全阀、爆破片装置、紧急切断装置、压力表、液面计、测温仪表、快开门式压力容器的安全联锁装置，都应符合《容规》的规定，同时还应该符合各自相应标准的规定。 ( T )
142.安全阀的开启压力不得超过压力容器的设计压力；爆破片标定爆破压力也不得超过压力容器的设计压力。 ( T )
143.GB150在总体上采用的是常规设计法，但在某些局部处也体现了应力分类设计的方法。 ( T )
144.高压容器一定是厚壁容器。( F )
145.选用垫片的材料和类型时应考虑：被密封介质的腐蚀性，被密封介质的压力和温度，操作的平稳性。 ( T )
146.工作压力10MPa≤P＜100MPa的容器为高压容器。( F )
147.GB150推荐的高压卡扎里密封结构是属于自紧式或半自紧式密封。 ( F )
148.影响管板强度的主要因素：管束对管板的弹性支撑反力作用；管孔对管板强度的削弱；管板周边的支承形式；温差的影响。( T )
149.固定式管板换热器，只要管壁与壳壁的温差大于50℃就应该考虑设置膨胀节。 ( F ) 150.直立容器裙座与壳体采用对接焊结构时，可以不必对焊接接头的拉应力进行验算。 ( F ) 151.奥氏体钢、铜、铝等材料不可以用磁粉探伤方法进行检测。 ( T )
152.金属温度系指容器受压元件沿截面厚度的平均温度，而不是内外表面最高温度。 ( T ) 153.壳体上开长圆孔时，当长轴/短轴≤2，且短轴平行于筒体轴线时，开孔补强按长圆形开孔的短84.换热器圆筒可以采用碳素钢、低合金钢的焊接管制造。 ( F )
85.GB151-199986.换热器接管法兰在设计温度高于或等于规定管板本身具有与筒体相对接的凸肩时，应采用锻件。250℃时，应采用对焊法兰。( F ) ( T ) 87.在换热器设计中，壳体的厚度按GB151-1999相关公式计算，即可不必考虑其他因素。 ( F ) 88.≥12mm管板和换热管采用焊接连接时，管板的最小厚度应满足结构设计和制造要求，且管板的最小厚度。 ( T )
89.不能保证壳程压力和管程压力在任何情况下都能同时作用时，还是可以用壳程压力和管程压力的压力差进行管板设计。90.GB151-1999给出的方法可以计算管板周边不布管区较宽（( F )
k>1.0）的情况，或与法兰搭焊连接的固定式管板。( F )
91.92.管板设计时，当壳程压力和管程压力之一为负压时，需要考虑压差的危险组合。换热管与管板的连接形式不用胀接就用焊接。 ( F )
( T ) 93.采用强度胀接时，换热管材料的硬度一般须低于管板材料的硬度值。( T ) 94.95.介质为有腐蚀或有磨蚀的气体、蒸汽及汽液混合物时应设置防冲板。介质为易挥发、易燃、易爆、有毒及贵重物质时，适宜选用填料函式换热器。( F )
( F ) 96.GB151-1999规定，换热器中的换热管不允许拼接。( F )
97.98.对接后的换热管，逐根进行水压试验时，试验压力为设计压力的拼接管板对接接头应进行100%射线或超声检测。按JB4730射线检测不低于Ⅲ级，或超声检测1.25倍。 ( F )
不低于Ⅱ级合格。 ( F )
99.100.除不锈钢外，拼接后的管板应作消除应力热处理。碳钢或低合金钢制的焊有法兰的管箱或管箱径向开孔超过 ( T ) 1/2
圆筒内径的管箱，应进行焊后热处理。( F )
101.102.碳钢、低合金钢的焊有分程隔板的管箱，隔板和法兰施焊后即可加工法兰密封面。低温换热器的A类焊接接头应采用双面焊或相当于双面焊的全焊透对接接头。 ( T ( ) F ) 103.低温换热器的U形换热管采用冷弯，且弯曲半径小于10倍换热管外径时，冷弯后须进行消除应力热处理。104.低温换热器焊接接头两侧母材具有不同冲击试验要求时，焊接接头金属的冲击试验温度应低于 ( T )
或等于两侧母材中的较低者。( F )
105.W/(m2在进行换热器壁温计算时，其符号?℃)。 ( T )
K表示以换热管外表面积为基准计算的总传热系数，单位是106.“压力容器安全技术监察规程”的规定不包括真空下工作的压力容器。 ( T )
107.等于《容规》适用于设计压力大于或等于0.15m且容积大于或等于0.25m3；介质为气体、液化气体或最高工作温度高于或等于标准沸0.1MPa；内直径（非圆形截面指断面最大尺寸）大于或点的液体。( F )
108.109.真空容器是外压容器，因此应受《压力容器安全技术监察规程》管辖。最高工作压力低于0.1MPa，设计压力高于0.1MPa的容器需接受《压力容器安全技术监察规 ( F )
程》的监察。 ( F )
110.类压力容器。毒性程度为极度和高度危害介质的低压容器且 ( T )
pV值大于或等于0.2MPa?m3的容器，为第三111.毒性程度为极度和高度危害的中压容器应划为三类压力容器。( T ) 112.113.一介质为空气，毒性为极度和高度危害介质，且设计压力为2.0MPa ,pV≥容积为0.2MPa50 m3?m3的低压容器为三类容器。的储存容器应划为三类压力容器。 ( T ) ( F ) 114.容积为8m3的低温液体二氧化碳储罐为三类压力容器。 ( T )
115.116.多腔压力容器应按类别高的压力腔划定该容器的类别并按该类别进行使用管理。多腔压力容器应按类别高的压力腔进行设计和制造。 ( F )
( T ) 117.压力容器专用钢材的磷含量不应大于0.030%，硫含量不应大于0.020%。 ( T ) 118.( T 用于焊接结构压力容器主要受压元件的碳素钢和低合金钢，其含碳量不应大于 )
0.25%。 119.用碳素钢和低合金钢制造的最高工作压力≥10MPa的压力容器，其钢板需逐张进行超声检测。 ( 120. T 盛装介质毒性程度为极度、高度危害的压力容器用钢板，应逐张进行超声检测。 )
( T ) 121.用于制造压力容器壳体的钛材应该在退火状态下使用。( T )
122.123.高压容器设计总图上只需要设计、校核、审核（定）人员的签字。常温下无保冷设施的盛装混合液化石油气的压力容器，应以50℃作为设计温度。( F )
( T ) 124.因特殊原因不能开设检查孔的压力容器应对每条纵、环焊接接头做100%射线或超声无损检测，并应在设计图样上注明计算厚度。125.压力容器产品施焊前，对要求全焊透的( T )
T型焊接接头，应进行焊接工艺评定。 ( T ) 126.焊后热处理应在焊接工作全部结束并检测合格后于耐压试验前进行。 ( T ) 127.( F 奥氏体不锈钢容器及焊接接头系数 )
θ取为1的压力容器，其焊缝表面咬边深度不得大于0.5mm。 128.压力容器制作产品焊接试板和试样的目的是为了检验产品焊接接头和其他受压元件的力学性能和弯曲性能。129.“压力容器安全技术监察规程”中压力容器的对接接头的无损检测的比例有三种， ( T )
20%、50%、100%。 ( T )
130.部无损检测。第二类压力容器中易燃介质的反应压力容器和储存压力容器因是第二类压力容器，只需进行局 ( F )
131.设计压力大于5.0 MPa的压力容器对接接头须进行100%无损检测。 ( T )
132.超声探伤检测。设计压力为( 0.6MPa F ) 的低压管壳式余热锅炉，其图面技术要求应对对接接头进行
20%的射线或133.设计压力为1.0MPa、非易燃、毒性程度为中度危害的铝制压力容器，应进行100%射线探伤检验。134. 压力容器壁厚大于 ( T )
30mm的碳素钢制造的压力容器，其对接接头如果采用射线检测，则每条焊接接头应附加局部超声检测。 ( F )
135.136.当压力容器作局部无损检测时，焊接接头交叉部位也应进行局部无损检测。对进行局部无损检测的压力容器，制造单位可以不对未检测部分的焊接接头质量负责。 ( F )
轴计算。 ( T )
154.筒直段的长度。确定双支座支承卧式容器的支座位置时，支座中心线的位置至封头的切线距离 ( F )
A≤0.2L，L为圆155.卧式容器选用双鞍式支座支承时，两个鞍式支座的结构形式应完全相同。 ( F ) 156.157.卧式容器鞍座位置耳式支座设计选用时仅需考虑设备的总质量和偏心载荷。A不宜大于0.2L，当需要时，A最大不得大于 ( F )
0.25L。 ( T ) 158.对塑性较好的钢材，其拉伸线上往往存在上屈服点和下屈服点，而一般则把下屈服点作为屈服极限。159.孔边应力集中的程度与孔的大小和形状无关。 ( T )
( F )
160.主要受压元件系指压力容器中主要承受总体一次薄膜应力的元件。 ( F )
161.化物元素。目前防止不锈钢产生晶间腐蚀的主要措施有：采用固溶处理；降低钢中的含碳量或添加稳定碳 ( T )
162.在钢材的拉伸试验中，无论用δ5或δ10的试样，其试验结果是一样的。 ( F )
163.164.为了不产生过大的螺栓力，在垫片不被压碎的前提下应使垫片宽度尽量窄。液化石油气贮罐的设计压力为1.77MPa，应选用公称压力1.6MPa的安全阀。 ( ( T F ) ) 165.奥氏体不锈钢制设备及元件不允许分段进行稳定化或固溶化处。( F ) 166.167.焊接工艺评定的作用在于验证施焊单位拟定的焊接工艺的正确。奥氏体不锈钢的对接焊接接头可用X射线探伤和超声波探伤，而焊接接头表面通常采用磁粉探( T )
伤。 ( F )
168.的容器壳体的连接，接管内径边角处应倒圆。插入式接管与承受疲劳载荷的压力容器、低温压力容器、( T )
钢材的标准常温抗拉强度ζb＞540MPa169.孔边应力集中的程度与孔的大小和形状均有关。 ( T ) 一、1、 填空（每小题压力容器制造单位的基本法规是2分，共计20分）
2、 《压力容器安全技术监察规程》使用范围除压力容器本体外还包括： ⑴压力容器与外部管道或装置焊接连接
的 、 、 、 ； ⑵压力容器开孔部分的⑶非受压元件与压力容器本体连接的 ；
。 3、《容规》中规定：压力容器专用钢材的磷含量（熔炼分析），不应大于 ，硫含量不应大于4、 GB150
—1998规定：Q235—B钢板的适用范围为：容器设计压力P≤ ； 钢板使用温度为 ；用于壳体时，钢板厚度不大于 。
5接接头质量。、GB150—1998
规定，容器的开孔补强圈应在压力试验以前通入 Mpa的压缩空气检查焊6、GB150—1998适用于设计压力不大于 Mpa的钢制压力容器的7、内压圆筒计算厚度公式 、 的理论依据是 、 与验收。
；考虑了 的差值而进行了修正，可用于 范围，其中设计压力P≤ 8括、压力容器用安全附件包
、 、 、 、和 。
９、Ｇ是 B151 — 1999 、 使用的换热器型式
、 、 。换热管与管板连接的型式有 、 、
10此容器为、一个氧气储罐，设计压力为 类容器。
2.8MPa，工作压力为2.6 MPa，直径2000M,筒体长度5000M，二、 判断题（对的打√，错的打×）（每小题1.5分，共计15分） 1止。、《特种设备安全监察条例》自（ ） 2003年6月1日施行，《锅炉压力容器安全监察暂行条例》同时废2、《容规》规定：多腔压力容器应按照每个压力腔各自的类别分别提出设计、制造技术要求。 （3、 《容规》规定：用于制造第三类压力容器主要受压元件的钢管应进行复验。 ） （ ）
4（、 GB150 ）
—1998中：厚度附加量：C=C1+C2式中C1为钢材厚度负偏差，C2为腐蚀裕量。 5、外压容器的破坏主要有强度不足引起的破坏和失稳现象，但经常只计算外压容器的稳定性。 （6、 JB/T4700 ）
—2000《压力容器法兰分类与技术条件》中规定，允许修改标准法兰尺寸。 （ ） 78、、从受力情况看，GB151—1999下列封头从好到差的依次排列是：规定，当设计温度高于或等于300 C半球形、时，必须采用整体法兰。碟形、椭圆形、锥形、平盖。 （ ） （ ）
9（、液压试验时，圆筒的薄膜应力 ）
ζT不得超过试验温度下材料屈服点的80%。 10、介质的毒性程度按GB5044《职业性接触毒物危害程度分级》为依据。 ( 三、 ）
选择题（每小题1.5分，共计15分） 1、按《容规》，下列容器中（ ）是反应压力容器；（ ）是分离压力容器；（ ）是储存压力容器；（A、除氧器 ）是换热压力容器。 B、蒸炒锅
C、液化石油气储罐 D、分汽缸 E、硫化罐 2、确定压力容器是否适用于《容规》管辖范围的压力条件指的是（ ）。 A3、在下列厚度中，满足强度及使用寿命要求的最小厚度是（、设计压力 B、最高工作压力 C、最大允许工作压力
）
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A、设计厚度 B、计算厚度 C、名义厚度 作压力为0.4MPa，材料均为Q235-A，工作温度200℃，试分别确定设备圆筒和夹套的设计压力P4、焊接接头内部不允许存在的缺陷有（ ） 及水压试验压力PT，并简述试验步骤。 A、气孔 B、夹渣 C、裂纹 D、未焊透 E、未熔合 答：内筒设计压力：0.1Mpa; 夹套设计压力: 0.4MPa. 5、GB151—1999中要求，除（ ）之外，拼接后管板应作消除应力热处理。 内筒水压试验压力: Pt=0.1×1.25×(113/105)=0.14MPa A、碳钢 B、低合金钢 C、不锈钢 夹套水压试验压力: Pt=0.4×1.25×(113/105)=0.54MPa 6、试验温度是指压力试验时（ ） 步骤: 先进行内筒的压力试验, 合格后焊接夹套并进行夹套的压力试验, A、试验介质温度 B、容器壳体的金属温度 C、环境温度 注意保证内筒和夹套的压力差限制. 7、《容规》规定，用于焊接压力容器的碳素钢和低合金钢含碳量不应大于（ ） 具体见GB150 P7页3.8 A、0.3% B、0.28% C、0.25% 压力容器设计审批人员复习题 8、超低碳不锈钢的含碳量不大于（ ） 一、判断题（正确划“√”，错误划“×”） A、0.08% B、0.04% C、0.03% 1． 制造盛装介质毒性程度为极度、高度危害的压力容器壳体用碳素钢和低合金钢钢板，应逐张进9、盛装液化气体的容器设计储存量不得超过计算式W=θVρt ,式中θ为装量系数，一般取θ为（ ） 行超声检测。 A、0.8 B、0.9 C、0.95 2． 毒性程度为极度和高度危害介质的低压容器为第二类压力容器。 10、最大允许工作压力是按（ ）计算而得。 3． 低温容器用材的许用应力按材料在20℃下的许用应力选取。 A、设计厚度 B、计算厚度 C、有效厚度 4． 16Mn钢板不得用作压力容器受压元件。 四、 简答题（每题4分，共计40分） 5． 《容规》规定，压力容器对接接头进行100%射线检测时，其合格级别均为Ⅱ级。 1、简述《特种设备安全监察条例》中所述的压力容器的含义。 6． GB150-1998规定，当元件所承受的液压试验液柱静压力大于等于5%设计压力时，应当计入2、根据压力高低，按由高到低的顺序排列下列各压力。 其计算压力。 A、设计压力 B、试验压力 C、泄放压力 D、工作压力 E、爆破片的爆破压力 7． 压力容器受压元件用钢材，只要两个钢号的标准化学成分范围和力学性能指标完全相同，这两F、最高工作压力 G、安全阀开启压力 H、容器爆破压力 个钢号就可以相互代用。 3、压力容器的那些环节须严格执行《容规》的规定？ 8． 校核液压试验压力下容器壳体的应力时，所取的压力应计入液柱静压力。 4、焊接热处理的目的和作用是什么？ 9． 换热器的换热管不考虑厚度负偏差和腐蚀裕量。 5、什么是应力腐蚀破裂？什么是液氨应力腐蚀环境？举出两种产生应力腐蚀的典型介质。 10．管壳式换热器中，除管板外，其他任何零件均不准与换热管相焊。 6、锻件的级别如何确定？“法兰－RF 1000－2.5 JB/T4703－2000”应选用什么级？ 11．管壳式换热器的任何折流板或支持板应不少于3个支撑点。 7、对标准中允许保留余高的焊缝，设计者可否要求去除，为什么？ 12．厚度大于60mm的管板，宜采用锻件。 8、在何种情况下，钢制压力容器的接管（凸缘）与壳体之间的接头设计以及夹套压力容器的接头设13．钢制压力容器的焊后热处理应在耐压试验前进行。 14．设计厚度指计算厚计，应采用全焊透型式？ 910、何为“低温低应力工况”？低温压力容器的结构设计应考虑那些问题？、压力容器失效形式有哪些？ 五、计算题 （10分） 已知一夹套容器如图示，通过简要计算，确定内筒和夹套的名义厚度和水压试验压力。计算封头壁厚；2、不计算内筒外压稳定性；3、不计温差应力） （注：1、不设计条件： 设计压力 内筒1.6MPa 夹套 0.3MPa 设计温度 50 ℃ 100 ℃ 腐蚀裕度焊缝系数 2mm 1.0 1mm 0.85 材 质 16MnR Q235—B 一、判断题1． 压力容器的设计、制造（组焊） 、安装、使用、检验、修理和改造，均应严格执行《压力容器安全技术监察规程》的规定。 （ √） 23．． 内压圆筒强度计算公式的理论依据是第一强度理论。压力容器壳体的最小厚度的规定是为了保证容器的最低强度条件要求。 （√） （× ） 4． 压力容器的设计文件至少应包括设计计算书和设计图样。（√） 5（√）． 材料抗拉强度 sb>540MPa 的钢制压力容器的 C 、 D 类焊缝必须进行磁粉或渗透探伤检查。6． 对易燃或II、III级毒性的介质，选用管法兰的公称压力不得低于1MPa。（√） 78．．外压容器因开孔削弱，所须补强面积比内压容器开孔削弱所须的补强面积大。 公称直径大于等于250mm接管的对接焊接接头须20％无损探伤。 （× （×） ） 9． 金属温度是指受压元件内表面的最高温度。（× ） 1011．压力容器的补强圈，应至少设置一个直径不小于．压力容器设计中，将主要受压元件材料选错，属设计技术性错误。M6的泄漏信号指示孔。 （×）（√） 12．悬挂式支座设计时仅须考虑重量载荷。（×） 1314．工作压力系指在正常操作情况下，容器顶部可能出现的最高压力。．低温容器是指工作温度低于或等于-20℃的容器。（×） （√ ） 15．外压容器圆筒体的不圆度是造成其失稳的主要原因。（√） 1617．压力容器壳体的最小厚度的规定是为了保证容器的最低强度条件要求。．换热器的接管法兰在设计温度>300℃，必须采用整体法兰。（√） （× ） 18．裙座壳的有效有效厚度应不小于塔器的圆筒有效厚度。 （√） 1920．．压力容器专用钢板的磷含量不应大于GB151-89规定当换热管为U型管时，0.03U型管的直管长度即为公称长度。％，硫含量不应大于0.02％。（√）（√ ） 二、填空题 1造检验和验收。、 GB150-1998GB150-1998适用于设计压力不大于管辖范围是设计压力不大于35 MPa，不低于35 Mpa0.1MPa不低于的钢制压力容器的设计、制0.1MPa及_真空度≥0.02MPa。 2换热器与管板的连接形式有、 GB151-1999适用的换热器参数是 固定管板_，__ DN浮头式≤2600mm_，U型管板和填料函，PN≤35MPa__。， PN*DN≤1.75×104。3、 压力容器的压力试验目的是 检验容器的宏观强度和致密性能，内压容器的液压试验压力为Pt=1.25Pd X[4、 标准椭圆型封头的有效厚度不小于ζ] /[ζ]t，液压试验圆筒的强度条件 3mm ζ主要原因是保证标准椭圆型封头的刚度要求。t≤0.9Φζs (ζ0.2)。 5、 焊接接头系数θ应根据受压元件焊接接头型式及无损检测的长度比例确定。 6试验。、 介质的毒性程度为极度、高度危害或设计上不允许有微量泄漏的压力容器，必须进行气密性7、 JB4710-92《钢制塔式容器》标准适用于高度大于10m米，且高度与平均直径之比大于5的裙座自支承钢制塔器。不适用于b） 有操作平台联成一体的排塔或塔群。a）带有拉牵装置的塔式容器C）带有夹套的塔式容器。 8、 奥氏体不锈钢板许用应力值有两项，一项高值，一项低值，高值适用于允许产生微量永久变形之元件9、 压力容器壳体上的开孔形状应为(如筒体)，低值适用于不允许产生微量永久变形之元件_圆形_，_椭圆形__或_长圆形(如设备法兰等_。 )。 10 设计锥行封头时，封头大端当锥壳半锥角α＞30°时，应采用带过渡段的折口边结构，否则应按应力分析的方法进行设计。三、问答题 1、 GB150-1998对压力容器壳体开孔补强的孔径有什么限制？为什么？ 答：见 容器孔边应力集中的理论分析是借助于无限大平板上开小圆孔为基础的。但大开孔时，除有拉P92页8.2条 （压）应力外，还有很大的弯曲应力，且其应力集中范围超出了开小孔时的局部范围，在较大范围内破坏了壳体的薄膜应力状态。因此，小开孔的理论分析就不适用了。2、 《容规》中符合哪些条件的压力容器为第二类压力容器？ 答：P4页6.2条 3答：碳钢、低合金钢制的焊有分程隔板的管箱和浮头盖以及管箱的侧向开孔超过、 换热器管箱在什么情况下要进行热处理？为什么？ 1/3圆筒内径的管箱，应进行焊后热处理。设备法兰密封面热处理后精加工。 4因为热处理使得设备法兰较大变形得以恢复，充分保证了设备法兰的密封性。、 换热器的级别在GB151中是如何划分的，在设计、制造上有何不同？ 答：以壳程和管程中最高级别的划分作为换热器级别的划分。可以按照管程和壳程的具体实际级别分别进行设计和制造。5、 应力腐蚀的主要因素是什么，哪些介质可引起碳素钢和低合金钢应力腐蚀？。 答：拉应力和腐蚀介质（环境）存在。 NaOH6、 ，湿有一带夹套的设备，内筒最高工作压力为真空度H2S，液氨, 高温高压氢腐蚀环境 200mmHg（0.03MPa），夹套内的最高工
度与厚度附加量之和。 1516．有效厚度指名义厚度减去厚度附加量。．压力容器拼接封头应在成形前进行无损检测。 17．对于夹套容器，确定设计压力时，应考虑各室之间的最大压力差。 18二、填空题．固定式压力容器上装有多个安全阀时，其开启压力均不得大于容器的设计压力。 1．碳素钢钢板Q235-C适用的设计压力上限为 MPa；使用温度为 ℃；用于壳体时，钢板厚度不大于2．奥氏体钢的使用温度高于 mm。 525℃时，钢中含碳量应不小于 。 3．名义厚度指设计厚度加上 后向上圆整至钢材 规格的厚度。 4其环向应力小于或等于钢材标准常温屈服点的．低温容器的“低温低应力工况”系指壳体或其受压元件的设计温度虽然低于或等于— ，且不大于 20 ℃，但 MPa时的工况。 5接头系数为．钢制压力容器采用氩弧焊打底的单面焊对接接头，采用 ；采用局部射线检测（Ⅲ级合格）时，其焊接接头系数为100%射线检测（Ⅱ级合格）时，其焊接 。 6．用于制造管板、平盖、法兰的钢锻件，其级别不得低于 和 规定的 级。 7状态。．在液氨应力腐蚀环境中使用的碳素钢和低合金钢材料使用状态至少为 或 8．焊制压力容器的筒体纵向接头、筒节与筒节（封头）连接的环向接头，以及封头的拼接接头。必须采用9．管壳式换热器介质的毒性程度为极度或高度危害或管、壳程介质互漏会产生严重危害时，应在 的对接接头型式。球形储罐球壳板不得 。 合格后进行 。 10接接头必须进行 ．设计压力大于 MPa 射线或超声检测。 的钢制容器，以及设计压力大于等于 MPa有色金属容器，其对三、选择题 Ａ[将正确答案的序号填入（ ）内] 1A. 0.02．真空度； 0.02 MPa B. －0.02即表压（； C. 0.08 ）；MPa 。 D. －0.08。 2．压力容器气密性试验压力为其设计压力的（ ）倍。 A. 1.03．下列封头中不是凸形封头的是（； B. 1.05； C. 1.15 ； ） 。 D. 1.25。 A. 椭圆形封头； B. 锥形封头； C. 球冠形封头； D. 半球形封头。 4A.．计算厚度；GB150-1998 B. 规定，凸形封头成形后的厚度不得小于其（设计厚度； C. 名义厚度减去钢板负偏差； D. ）有效厚度。。 5．对铁素体钢制低温压力容器，局部无损检测的比例应大于等于（ ）。 A. 20%6．对多腔压力容器的划类及设计、制造要求是（； B. 30%； C. 40%； D. 50% 。 ）。 A. 按类别低的压力腔作为该容器的类别，按低类别提出设计和制造技术要求； B. C. 按类别高的压力腔作为该容器的类别，按各压力腔各自的类别分别提出设计和制造技术要求；按类别高的压力腔作为该容器的类别，按高类别提出设计和制造技术要求。 7．压力容器试验压力的计算公式中[ζ]/[ζ]t比值应取（ ）。 A. B. 筒体材料的各受压元件材料的[ζ]/[ζ]t[ζ比值；]/[ζ]t 比值中最大者； C. 各受压元件材料的[ζ]/[ζ]t比值中最小者。 8的是（．下列与安全阀有关的名词中，与“开启压力”意义相同的是（ ）。 ），与“泄放压力”意义相同A. 出口侧压力； B. 整定压力； C. 排放压力。 9A. ．确定压力试验的试验压力时，式中工作压力； B. 设计压力； P C. 应为容器的（计算压力。 ）。 四．选择题Ｂ（将正确答案的序号填在横杠上） [1以下答案中有一个或几个正确，少选按比例得分，选错一个不得分。．下列介质中 在一定条件下可对碳钢和低合金钢产生应力腐蚀。] a.湿H2S b.氨水 c.NaOH溶液 d.NaCl 2 ．下列介质中 a.海水 b. 丙烷 可能引起奥氏体不锈钢晶间腐蚀。 c.硝酸 d.液氨 3．圆筒壳体加工成形后的最小厚度，对碳素钢、低合金钢制容器不小于3mm，这其中包括了 。 a.4．设计温度为腐蚀裕量 600b.钢材厚度负偏差℃的压力容器，下列钢板中 c.加工减薄量 _ _ _不得用于其壳体材料。 a.OCr18Ni9 b.OCr17Ni12Mo2 c.OOCr17Ni14Mo2 d.15CrMoR 5 ．下列钢板中 a.Q235-C b.20R 不是压力容器专用钢板。 c.20g d.16MnDR 6．容器是否需要焊后热处理，应根据下列条件中 判断。 a.五、问答题材质 b. 盛装介质的特性 c.设计压力 d.钢材厚度 e.焊接方法 1．压力容器设计类别中，D类的级别和品种是如何划分的？ 2容积．有一工作时充满热水的容器，2.5m3。该容器应划为几类？为什么？最高工作压力为 1.60MPa，最高工作温度为95℃，内径1000mm，3．有一标准椭圆形封头，材料为16MnR板材，名义厚度为16mm，设计温度为－20℃，进行内压校核计算时其许用应力应取多少？为什么？4．选择压力容器用金属材料应考虑哪些主要因素？ 5．压力容器装有安全阀时，试述其设计压力的确定步骤。 6可用．在设计压力为Q235-B钢板制作？为什么？0.3MPa、设计温度为 50℃的氯气缓冲罐上有一厚度为30mm的容器法兰，是否7．GB151-1999附录G的图G1(a)～(e)及图G2(a)～(f)中，哪种连接型式的管板应采用锻件？ 89．试述管壳式换热器圆筒壁温．对于卧式管壳式换热器，其折流板缺口何种情况下应水平上下布置？何种情况下应垂直左右布
ts 、换热管壁温tt的含义。 29 / 31
置？
六、综合题
1．有一采用局部无损检测的空气储罐，设计压力p为2.0MPa，设计温度为50℃，内径Di为
1000mm，壳体材料为20R板材，腐蚀裕量C2为1.0mm，其封头为整板成形的标准椭圆形封头，试计算封头的计算厚度、设计厚度并确定其名义厚度。
2．有一卧式储存容器，设计压力1.80MPa，设计温度50℃，内径1200mm，容积5m3,壳体材料16MnR,介质为混合液化石油气。 问： ①该容器应划为第几类压力容器？为什么？
②其对接接头无损检测比例为多少？采用射线检测时，其合格级别最低可以为几级？ ③是否必须进行焊后热处理？（必须进行焊后热处理） 一.是非题
压力容器产品设计、制造(含组焊)应符合相应国家标准、行业标准或企业标准的要求，不可直接采用国际标准或国外先进标准 .(“容规”笫8条)
2. 碳素钢、16MnR钢制容器进行液压试验时，液体温度不得低于5℃。(“容规”笫98条笫4款)
《压力容器安全技术监察规程》中规定：多腔压力容器的各腔类别不同时 ,按照类别高的压力腔作为该容器的类别并按该类别进行使用管理.但应按照每个压力腔各自的类别分别提出设计、制造技术要求。 (“容规”笫9条注2）
4. 《压力容器安全技术监察规程》所管辖的压力容器就材料而言它包括钢制、铸铁制、铝、铜、镍、铁及其合金制的压力容器。(“容规”笫二章)
《压力容器安全技术监察规程》规定：设计压力容器时，对某些结构特殊的受压元件按标准无法解决强度计算时，局部可以参照JB4732规定的方法进行计算，并应经压力容器设计技术负责人的批准。(“容规”笫40条)
压力容器的主要受压元件有：筒体、封头(端盖)、人孔盖、人孔法兰、人孔接管、膨胀节、开孔补强圈、设备法兰、球罐的球壳板、换热器的管板和换热管、M36以上的设备主螺栓及公称直径大于等于250mm的接管和管法兰.(“容规”笫25条)
(GB150-1998-8.1节)
10. GB151规定，对接后的换热管应逐根作液压试验，试验压力为设计压力的 。（GB151-1999-6.3.3节g）
A. l. 25倍；B. l. 5倍；C. 2倍
第一类、第二类压力容器的设计总图上应有 B 的签字。
A.设计、校核人员；B.设计、校核、审核人员； C.设计、校核、审核、审定或批准人员 12 奥氏体不锈钢制压力容器的焊接接头采用的无损探伤方法有 A，B，C 。 A. 超声波；B. 射线；C. 渗透；D. 磁粉。
13 《压力容器安全技术监察规程》规定，钢制压力容器管法兰、垫片、紧固件的设计应参照标准_ B 的规定。
A.JB4700～4707；B.HG20592～20635。
14 对于碳素钢、低合金钢制容器壳体的最小厚度（不含腐蚀裕量）:GB150规定，JB/T4710-2005 规定 D 。
A.≥2.5mm；B. ≥3.0mm；C. ≥2.4mm. D. 2Di/1000且≥3.0mm。
15 内压圆筒强度计算基本公式的理论根据是 A 。 A.第一强度理论；B. 第四强度理论；C. 第三强度 理论
16. 按GBl50-1998规定，接管和平焊法兰连接的焊缝应是___C__。 A. B类焊缝；B. D类焊缝；C. C类焊缝
17 在设计图样上应提气密性试验要求的压力容器是：_A,_B,_D_。(“容规”笫58条102条
气态介质的铸造压力容器；B. 盛装高度危害和极度危害介质的压力容器；C. 镍合金制造的压力容器；D. 盛装液化石油气的压力容器；E.超高压容器。
在下述厚度中，满足强度及使用寿命要求的最小厚度是__A_。
A. 设计厚度；B. 计算厚度；C. 名义厚度；D. 有效厚度(GB150-1998-3.4.8节) 19. 容积小于_B__m3的球形容器可以定为一、二类压力容器。容规”笫6条1(10)) A. l0； B. 50； C. 100
易燃介质是指与空气混合的爆炸下限小于10%或爆炸上限和下限之差值大于等于20%气体。(“培训教材”8.压力容器的设计单位不准在外单位设计的总图（蓝图）上加盖压力容器设计资格印章。(“容规”1.9题)
笫28条)(《压力容器压力管道设计单位资格许可与监督规则》中也有此规定 )
9. (“容规”笫装有安全附件的压力容器，其设计压力不得低于安全阀的开启压力或爆破片的标定爆破压力。31条
压力容器的焊后热处理应在焊接工作全部结束并经验收合格后，于压力试验之前进行。(“容规”笫设计温度低于73条笫3款)
20℃时，钢材和螺栓材料的许用应力取20℃时的许用应力。(GB150-1998-C3.1节)
12.对压力容器上所有的开孔均应进行补强，低温低应力工况”不适用于钢材标准抗拉强度下限值大于否则会影响其安全使用。540MPa--不对.(GB150-1998-8.3的低温容
节
器.(GB150-1998 C1.5节) 14用,是不对的。压力容器受压元件材料代用时只需考虑材料的力学性能和化学成分相同或相似，即可批准代(如:考虑与介质的相容性等)
15.目前防止不锈钢产生晶间腐蚀的主要措施有：采用固溶处理；降低钢中含碳量或添加稳定化合物。(“培训教材”焊接接头系数应根据容器主要受压元件的焊接接头型式及无损检测的比例确定。3.24题)
(GB150-1998-3.7节)
17.18.奥氏体钢的使用温度高于外压容器因开孔削弱所需补强面积比内压容器因开孔削弱所需补强面积大。525℃时，钢中含碳量应不小于0.04%。(GB150-1998 --是不对的 4.1.6. 节 (GB150-1998-8.5.1.节与8.5.2节
19.督。按--GB150-1998是不对的《钢制压力容器》设计的压力容器都应接受《压力容器安全技术监察规程》的监（各自的适用范围不同）
-1999《管壳式换热器》中要求：对接后的换热管，应逐根进行液压试验，试验压力为
设计压力的换热管不考虑腐蚀裕量2倍。（GB151-1999-6.3.3.（GB151-1999- 节g）
3.14.1.3节e）
度下限可不同于钢材标准中规定的最低试验温度-1998《钢制压力容器》中规定：低温容器受压元件用钢必须是镇静钢，钢材的使用温
(GB150-1998-C2.1.1节) 23. JB/T4750-2003规定：换热管（盘管、U形管除外）和管板都不允许拼接。(JB/T4750-2003 9.2.5节与24. JB/T4750-20039.2.6.1节
《制冷装置用压力容器》标准设计的压力容器不需要进行焊后热处理。 (JB/T4750-2003 9.2.4节)
25.蚀裕量。容器各元件受到腐蚀不同时，可采用不同的腐蚀裕量。接触制冷剂一侧的容器管壁，一般不计腐-2003 3.6.6节)
26. HG20592-1997《钢制管法兰型式、参数（欧洲体系）》适用的钢管外径包括A、B两个系列，A27. 系列为国际通用系列（俗称英制管）《压力容器压力管道设计单位资格许可与监督规则》中规定：取得压力容器设计资格的单位，、B系列为国内沿用系列（俗称公制管）。(HG20592-1997) 必须对本单位设计的设计文件质量负责。
容器制造单位，应以本单位制造产品设计为主。《压力容器压力管道设计单位资格许可与监督规则》中规定：取得压力容器设计资格的压力--不对.
29.主要受压元件系指压力容器中主要承受总体一次薄膜应力的元件。--不对 30.二矩形截面容器相邻两侧板转角处的焊接接头的无损检测要求按选择题
A类焊接接头 -1998规定内压容器液压试验压力Pt应为___C___。
A.1.15P B.1.25P 〔〔бб〕〕//〔〔бб〕〕t t 和和P+0.1P+0.1，取其中较小值，取其中较大值 C.1.25P 〔б〕/〔б〕t (GB150-3.8.1.1节)
A. 单层焊接压力容器；-1998第十章制造、检验与验收适用于哪几种压力容器B. 多层绕板式压力容器； C. 热套压力容器；_ A、 D. C、锻焊压力容器；D、E ____
E. 多层包扎压力容器；F. 扁平钢带式压力容器。(GB150-1998-10.1.1节) 3. 奥氏体不锈钢 A. 超声波；B. 焊缝采用的无损探伤方法有射线；C. 渗透；D. 磁粉。 B 、 C、A 。 4. 低温容器是指__B_℃。 (GB150-1998-C1.1节金属温度低于或等于-20℃的钢制压力容器 B. 设计温度低于或等于;
-20℃的钢制压力容器； C. 工作温度低于或等于-20℃的钢制压力容器。
5. 对铁素体钢制低温容器，局部无损探伤的比例应大于等于 A. 20%；B. 50%；C. 10%。 (GB150-1998 C4.6.2节 ) B 。 6. 试验温度是指压力试验时___B___。
7 A. 试验介质温度；级压力容器设计单位，B. 容器壳体的金属温度；压力容器设计在职人员不得C. 环境温度。__B_。(GB150-1998 《压力容器压力管道设计单位资格许 3.4.7节) 可与监督规则》 A. 少于5名，其中至少应有一名审核人员； B. C. 少于少于710名，其中至少应有二名审核人员；名，其中至少应有三名审核人员。
目前常用的容器封头有椭圆形、碟形、半球形、锥形、平盖等，从受力请况看，从好到差依次排列是 A. __B__椭圆形、半球形、碟形、锥形、平盖；。
B. 半球形、椭圆形、碟形、锥形、平盖； 9. 在进行开孔补强计算时，开孔直径指的是 C. 半球形、碟形、椭圆形、锥形、平盖；
A 。 A. 接管内径加2倍厚度附加量； B. C. 接管外径加接管中径加22倍厚度附加量；倍厚度附加量。
20..GBl50-1998规定当壳体上开椭圆形(或类似形状)或长圆形孔时，孔的长径与短径之比应不大于__C_21.GB150。(GB150-1998-8的附录C规定，节钢板厚度大于；__C__ B. 3.0的碳素钢和低合金钢制低温容器或元件应进行焊后热； C. 2.0
处理。 (GB150-1998-C4.4.1节) 22 ．压力容器各元件（圆筒、封头、接管、法兰、及紧固件等）所用材料不同时，计算耐压试验应 A. 28mm；B. 20mm；C. l6mm
取各元件材料[б]/ [б]t比值的 。
23 ． A.焊缝同一部位的返修次数不宜超过最大值； B.最小值(GB150-1998-3.8.1.1 A. ，返修前应经单位技术总负责人批准。节) A. 2次 B.3次 C.6次 (“容规”71条3) 24. A, 应力腐蚀破裂是金属在持久拉应力和特定腐蚀介质联合作用下，出现的脆性破裂。 A 。
B. 金属在持久弯曲应力和特定腐蚀介质联合作用下，出现的脆性破裂。 C. 金属在冲击载荷和特定腐蚀介质联合作用下，容器制成后应经压力试验。压力试验一般采用液压试验。对于不适合液压试验的容器（不允 出现的脆性破裂。
许有微量残留液体或由于结构原因不能充满液体的容器）可采用气压试验。气压试验的压力是： C B. 。PT=1.05 P (GB150-1998-3.8.1.2〔б〕/〔б〕t C. 节) PT=1.15 P A. PT=1.25 P〔б〕/〔б〔〕бt
〕/〔б〕t 26．气压试验时，试验压力下圆筒的应力应小于或等于试验温度下材料屈服点的 B 。
A. 70%筒ζs和焊接接头系数的乘积；与圆筒ζs和焊接接头系数的乘积；(GB150-3.8.1.2B. 80%节)
与圆筒ζs和焊接接头系数的乘积；C. 90%与圆27．铜及铜合金用于压力容器受压元件时，一般应为 B.(“容规”19条 A28．热轧状态；．JB/T4750-2003B.退火状态；规定：对公称直径C.冷作硬化状态；DN≤ D. A 压制状态； 的圆筒与封头的最后一道环向封闭焊缝，当采E. 锻造状态；
用不带垫板的单面焊对接接头，且无法进行射线或超声检测时，允许不进行检测，但需采用气体保护焊打底。A. 600mm；
B. 500mm； C. 800mm；(JB/T4750-2003 9.6.2.2节)
-1998《钢制压力容器》附录D规定：矩形容器的直线度不大于容器长度的2‰,且不
大于 A. A 20mm . ；； C. 15mm； 三、填充题
1. 小于计算压力指在相应5%Pd时，可忽略不计。设计 (GB150-1998 3.4.4 温度下，用以确定 节元件厚度)
的压力。当元件承受的液柱静压力介质的毒性程度为 极度、高度 危害的容器，应在液压试验合格后进行 气密性 试验。(“容规”3.GBl50-1998102条)
不适用于设计压力低于_0.1__MPa和真空度低于_0.02_MPa的容器(GB150-1998 1.1-1.3节)
5. 内压圆筒计算厚度公式的理论依据是不锈钢按金相组织可分为铁素体不锈钢；马氏体不锈钢；奥氏体不锈钢；双相不锈钢。_第一强度理论，考虑了内壁上最大主应力与平均应力的 差值而进行了修正，公式的适用范围为 K≤1.5或Pc≤0.4[ζ]tθ 。
整体式按密封面型式法兰可分 、__任意式_。(GB150-1998 _窄面 和 图宽面9-1)
两类；按其整体性程度又可分为三种型式 松式 、附录B适用的超压泄放装置包括_安全阀、_爆破片装置_及安全阀与爆破片装置的组合装
置。 (GB150-1998 B1.2-1999《管壳式换热器》适用换热器参数为：公称直径节)
DN≤__2.6m_公称压力 PN≤
__35MPa___ 且公称直径 (mm)和公称压力 (MPa)的乘积不大于__1.75×104__。(GB151-1999 1.29. 拼接封头节)
不含先成形后组焊的拼接封头). 拼接管板的对接接头必须进行__ 100%无损检测 ，拼接补强圈的对接接头必须进行 100％UT或RT 检测，其合格级别与 容器壳体要求 一致。（“容规”划定下列容器类别；87条）
(1)设计压力1.8MPa，设计温度46℃，容积7m3的CO2反应容器属第___二__类压力容器。 (2)(3)设计压力设计压力1.8MPa0.8MPa，设计温度，设计温度50175℃，容积℃，直径5.5m3θ1400的液化石油气贮罐属第的水蒸汽余热锅炉属第___二二_____类压力容器。类压力容器。
-2005《钢制塔式容器》适用于设计压力不大于35MPa，高度H大于___10___m，
且高度 (.JB/T4710-2005H与平均直径《钢制塔式容器》D之比 大于5 )
的裙座自支承钢制塔式容器。 采用补强圈补强应遵循的原则是：钢材的标准抗拉强度下限值≤540MPa；补强圈厚度≤1.5δn；壳体名义厚度≤对于需要进行气密性试验的容器，38mm。(GB150-1998 应在设计图纸上注明试验的 8.4.1节)
压力、介质 和 检验要求 。（ GB150-1998 3.10节）
14 （ GB150-1998 压力试验一般采用 3.8.1__液压试验节）
__。外压容器和真空容器以__内压_进行压力试验。 液压试验时，圆筒的薄膜应力不得大于__0.9ΦζS__，气压试验时，不得大于0.8ΦζS 。（15. GB150-1998 开孔补强结构可选用 3.8.2节）_整体补强
和 补强圈补强 。(GB150-节8.4.2节)
16. 不锈钢中含碳量≤时，称低碳不锈钢，钢号前标上_0_；含碳量时≤_0.03%__，称超低碳不锈钢，钢号前标上目前提高奥氏体不锈钢抗晶间腐蚀能力的措施大致有采用固溶处理、_00_。
降低钢中含碳量或添加稳定碳化物元素三种方法。
(GB151-1999 -1999 1.1适用的换热器型式是固定管板式节) 、 浮头式 、 U形管式 、 填料函式 。 19．《压力容器安全技术监察规程》中规定：压力容器的对接焊接接头的无损检测比例，一般分为全部于、等于100% 50% 和 。局部，大于、等于(GB150 3.7节及 20% C4.6.2 两种。对铁素体钢制低温容器，局部无损检测比例应节)
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20．当设计温度高于75℃时，不宜选用镁含量大于 的铝合金。(“容规”18条)
21．压力容器失效准则（判断）有 弹性失效 、 塑性失效 、 爆破失效 等三种，GB150采用的是弹性（笫一强度理论）失效准则。常见的压力容器破坏形式有 脆性破坏 、 塑性破坏 、 疲劳破坏 、 腐蚀破坏 、 蠕变破坏。
22．液氨贮槽主要是 NH3 应力腐蚀破坏；液化石油气（LPG）贮槽主要是 应力腐蚀破坏；奥氏体不锈钢容器生要是 Cl- 应力腐蚀破坏。 23．R717容器中不应使用 铜及铜合金。(JB/T4750-2003 4.6.8节a)) 24．焊后热处理的主要目的是 消除过大的焊接应力 和避免应力腐蚀 。(“培训教材”8.44节)
25．GB150-1998规定，用板材或型材制造的法兰环的对接接头应经 焊后 热处理。 (GB150 9.1.6节)
26．GB150-1998《钢制压力容器》中规定：夹套容器，先进行内筒 液压试验，合格后再焊夹套，然后再进行 夹套内的液压试验。
27．压力容器最常见的无损检测方法有RT 、 UT 、 PT 、 MT 、 ET 等，采用的标准是JB/T4730.1-.6-2005。
28．按JB/T4750-2003规定：碳素钢镇静钢板Q235-C钢板的适用范围为：用于容器壳体时，设计压力 ≤2.5Mpa;设计温度为 0-200℃；钢板厚度不大于30mm 。用于法兰、法兰盖、管板及类似受压元件时，设计压力P ≤3.5 Mpa, 设计温度为 0-200℃；(JB/T4750-2003 4.2.2.2节) 四、问答题
1. 压力容器设计单位的职责是什么 答：①对设计文件的正确性和完整性负责； ②设计文件至少应包括计算书和图样；
③设计总图上盖有设计单位资格印章。(GB150-1998 3.2.2.1节)
什么叫计算厚度、设计厚度、名义厚度、有效厚度？
答：计算厚度：系指按有关公式计算得到的厚度，需要时，尚需计入其它载荷所需厚度，不包括厚度附加量；
设计厚度：系指计算厚度与腐蚀裕量之和；
名义厚度：是将设计厚度加上钢材厚度负偏差向上的厚度，对于容器壳体，在任何情况下其名义厚度不得小于最小厚度与腐蚀裕量之和； 圆整至钢材标准规格的厚度，即标注在图样上 有效厚度：系指名义厚度减去腐蚀裕量和钢材厚度负偏差。
答：它们的主要区别为冲击试验温度不同：碳素钢的镇静钢Q235钢号B级、CQ235-B级二个等级的区别是什么级做常温20℃V?型冲击试验；它们的适用范围是什么？Q235-C 级做 0℃V型冲击试验.
它们的适用范围是： Q235-B级：容器的设计压力
P≤1.6Mpa,钢板的使用温度为0--350℃，用于容器壳体时，钢板厚度不大于20mm,不得用于毒性为高度或极度危害介质的压力容器。
厚度不大于 Q235-C级：容器的设计压力30mm。(GB150-1998 4.2.3P≤2.5Mpa,节钢板的使用温度为)
0--400℃，用于容器壳体时，钢板受内压椭圆形封头计算厚度的公式是什么?对椭圆形封头的有效厚度有何限制？
答：＝1：计算厚度公式为：。
δ＝KPCDi/2[ζ]tθ-0.5 PC 式中K为封头形状系数，标准椭圆形封头K椭圆形封头（K≤1）的有效厚度应不小于封头内直径的0.15％，K>1椭圆形封头的有效厚度应不小于封头内直径的设计者，可不受此限制。0.30％，但当确定封头厚度时已考虑了内压下的弹性失稳问题，或是按分析法进行 (GB150-1998 7.1.2.1节)
5. 管壳式换热器在什么情况下管板与换热管之间的连接应胀焊并用？答：①密封性能要求较高； ②承受振动或疲劳载荷的场合；节)
③有间隙腐蚀的场合； ④采用复合管板的场合。(GB151-1999 5.8.4奥氏体不锈钢制压力容器酸洗钝化的目的是什么？在何种情况下的不锈钢容器设计图纸上应提交酸洗钝化要求？答：①目的是为形成致密的钝化膜，起防腐作用。
②有抗腐蚀要求的奥氏体不锈钢及其复合钢板制容器表面，或有防腐要求的不锈钢零部件的热处理后要做酸洗钝化处理。7.对于夹套容器，在确定夹套耐压试验压力时，是否应对内筒进行稳定性校核？如内筒稳定性不清
楚，如何处理？ 答：间内，各压力舱的压差不超过允许压差，并在图样上说明这一要求和允许压差值。①需要②一般要求夹套水压时，内筒保压，使整个水压试验过程（升压、保压和卸压） 中任一 时8.GB151规定，在什么情况下，碳钢制管箱需进行消除应力热处理？ 答： 1 ） 3有分程隔板的）浮头盖 （）GB151-1999 2）侧向开孔直径超过 6.8节a1/3）
圆筒内径的 压力容器设计时对焊接接头系数是如何规定的？
答：焊接接头系数双面焊对接接头和相当于双面焊的全焊透对接接头：F应根据受压元件的焊接接头型式及无损检测的长度比例确定。 100%无损检测 F=1.0局部无损检测 F=0.85
单面焊对接接头（含焊缝根部全长有紧贴基本金属的垫板）100%无损检测 F=0.9局部无损检测 F=0.8 ： (GB150-1998 3.7节)
10用范围是什么？．JB/T4750-2003
《制冷装置用压力容器》规定，-B用于容器壳体和管板时，它们的适答：按JB/T4750-2003规定：碳素钢镇静钢板Q235-B钢板的适用范围为：用于容器壳体时，设计压力不超过 60T)P ≤1.6Mpa;进行检验的同一尺寸、设计温度为 0-200同一交货状态的℃；钢板厚度不大于Q235-B钢板，20mm 用于容器壳体时，。以一个炉号为一批设计压力(每批重量 P ≤2.0Mpa;设计温度为 0-200℃；钢板厚度不大于16mm 。
(JB/T4750-2003 用于法兰、法兰盖、管板及类似受压元件时，设计压力 4.2.2.1节)
P ≤3.0 Mpa, 设计温度为 0-200℃； 11．什么叫“低温低应力工况”？低温低应力工况的容器是否应按低温压力容器考虑？ 答：或等于钢材标准常温屈服点的六分之一，且不大于“低温低应力工况”系指容器或其受压元件的设计温度虽然低于－50Mpa时的工况。20 当容器或其受压元件使用在℃，但其拉伸薄膜应力小于“低温低应力工况”下，若其设计温度加上50℃后，高于－20℃不必遵守低温压力容器的规定。(GB150-1998 12．对未列入允许不开检查孔的压力容器范围 C1.5)
,而因特殊情况又不能开设检查孔的压力容器,《压力容器安全技术监察规程》对其提出了哪些要求?
答(2): 应在设计图纸上注明计算厚度应同时满足以下要求: (1)对每条焊缝做,且在压力容器在用期间或检验时重点进行测厚检查100%无损检测.
.(3)相应缩短检验周期 (“容规”47条) 13的出发点是什么？．GB150-1998中规定相邻筒节的
A类焊缝中心线间距应不小于3倍壳体厚度且不小于100mm答：是为了避免相邻筒体焊缝的热影响区互相重叠对材料带来不良影响 14答：．椭圆形封头为什么要设计直边？ （1）减少附加弯曲应力，便于筒体连接，遇到不等厚时便于削薄处理。
（2） 使边缘应力与焊接应力分开，降低应力峰值。
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