2003年全国 A类压力容器审核人资格考试
编者按：本次公布点评的试题为第一次全国 A类压力容器审批员考试的闭卷考试题目，本套题的题型为：填空、选择、是非、问答，共 128道题。我们按照考点所涉及到的标准对所有的考题进行了统计，各标准所占的分数如下，欢迎大家踊跃参加讨论。 一、填空（本题共 25分，每题 0.5分）
1、结构具有抵抗外力作用的能力，外力除去后，能恢复其原有形状和尺寸的这种性质称为 弹性。 点评：这是材料力学的基本定义，压力容器的受压元件基本上应该具有这个性质。 2、压力容器失效常以三种形式表现出来：①强度；②刚度；③稳定性。 点评：该失效形式是压力容器标准所要控制的几种失效形式。
3、当载荷作用时，在截面突变的附近某些局部小范围内，应力数值急剧增加，而离开这个区域稍远时应力即大为降低，趋于均匀，这种现象称为__应力集中。
点评：这是弹性力学的基本概念。常见于压力容器的受压元件。
4、有限元法单元基本方程｛F｝e =[K]｛δ｝ e 所表示的是 单元节点力与 单元节点位移之间的关系。
点评：这是一道拉开分数档次的题，考查所掌握的基础理论深度。该题是有限元数值分析中最基本概念。
5、厚度 16mm的 Q235—C钢板，其屈服强度 ReL的下限值为 235MPa。
点评：该题主要是考察对压力容器常用材料钢号含义的掌握，并不是考查对具体数字的记忆。 6、在正常应力水平的情况下，20R钢板的使用温度下限为 -20℃。
点评：该题出自GB150，第 1号修改单，表4—2，考查设计人员对标准更改信息的掌握 7、16MnR在热轧状态下的金相组织为铁素体加珠光体。
点评：考查设计人员的综合知识，提示大家应该掌握常用材料的金相组织的知识深度。 8、用于壳体的厚度大于 30 mm的 20R钢板，应在正火状态下使用。
点评：该题出自GB150，4.2.5 条款，考查对常用压力容器材料订货技术条件掌握的熟练程度。 9、GB16749规定，对于奥氏体不锈钢材料波纹管，当组合应力_ ζR≤2ζS t_时，可不考虑疲劳问题。
38、塔式容器下封头的设计温度大于或等于 4000C时，在裙座上部靠近封头处应设置隔气圈。 点评：温度高是，裙座与封头连接处会出现很大的局部应力，因此规范对 400℃以上时的结构做了规定。
39、按 JB4710的规定，在计算自振周期时，如加大塔壳和裙座壳的厚度，则该塔的自振周期将变小。
点评：考查设计者对自振周期与壁厚关系的理解程度，设计者除了正确使用计算机软件外，还应对基本的原理和规律要烂熟于心，特别是审核人，应该对计算结果运用原理和规则进行判断并合理的调节参数。
40、球罐可视为_一个单质点__体系，对其进行基本自振周期计算。 点评：球罐的在地震、风载荷下的计算模型。
41、球壳的焊缝以及直接与球壳焊接的焊缝，应选用低氢型药皮焊条，开按批号进行扩散氢复验。 点评：球罐最基本的焊接要求。
42、球罐支柱底板中心应设置 通 孔，地脚螺栓孔应为 径向长圆 孔。
点评：见 GB12337-5.4.5 5.4.6 球罐结构基本要求，很多人错在没有写“径向”径向长圆孔，才真正体现了开长圆孔的意义，支腿才可以沿径向滑动，减少了应力集中。趣味答案：“球罐支柱地板中心应设置 人孔 ，”专家们认真研究了该怎样从人孔爬进去。
43、按 GB150规定，超压泄放装置不适用于操作过程中可能产生压力剧增，反应速度达到 爆轰时 的压力容器。
点评：见 GB150附录B1.3， GB150提供的安全泄放装置在反应达到爆轰时，不能瞬时泄放，保证容器安全。是超压泄放装置的最基本概念。很多设计人员对附录 B较生疏，安全泄放装置是压力容器的重要组成部分，作为压力容器设计人员应该准确掌握其概念，计算。不应只是按照工艺条件，写上安全阀型号即可，安装在设备上的安全泄放装置是压力容器设计人员的职责范围。 44、容器用金属材料中，钛材及其容器不应在空气中接触明火，以免易产生金属的燃烧。 点评：见 JB/T 4745—2000 标准释义 第一章。JB/T4734-2002《铝制焊接容器》和
JB/T4745-2002《钛制焊接容器》于 2003年3月1日开始实施，作为压力容器设计人员应及时了解标准动态，很多单位不涉及有色金属的设计，因此我们只考了最基本的内容，占很少的分数，意点评：考查波纹管的基础知识的掌握，同时这里包含一个结构安定性的力学概念 10点评：考查波纹管的基础知识的掌握，、波纹管的性能试验包括刚度试验、稳定性试验、
__疲劳试验__。 11、GB150规定的圆筒外压周向稳定安全系数是_ _3.0__。
点评：1 0.5 那么此安全系数是怎样在GB150释义。考查设计人的基础知识和标准的理解掌握。本题趣味答案例： GB150的公式和图表中体现的呢？请大家思考，可参阅任何一本压 力容器教材。
12应满足《容规》中的相应规定。、对于盛装液化气体的容器，设计压力除应满足 GB150中其值不得低于工作压力的规定外，还点评：对于盛装液化气体的容器，《容规》第 34条有明确的规定。
13最大压力差。、对于同时承受两个室压力作用的受压元件
,其设计参数中的计算压力应考虑两室间 可能出现的点评：考查设计压力与计算压力的概念，GB150 3.5.1已经提出修改。 14点评：考查设计人员对焊接接头系数选取的理解。、焊接接头系数的取值取决于焊接接头型式_和无损检测长度比例
。 15、对于不能以 GB150来确定结构尺寸的受压元件,.GB150允许用应力分析_,验证性实验分析, 对比经验设计方法设计点评：标准对结构是没有限制的，. 设计应符合标准的基本安全要求，具体的手段由设计者根据 GB150 1.4来确定。
16点评：考查对、内压圆筒厚度计算公式为 GB150最基本的公式的掌握。在这道题的错误多为 c
P c不明确。
17、GB150规定，钢材许用应力的确定,应同时考虑材料的抗拉强度,屈服强度, 持久强度,和蠕变极限点评：考查对许用应力确定时所要考虑的因素。.。
18、圆筒中径公式假设圆筒中的应力沿壁厚都是均匀分布的。实际上高压厚壁圆筒中的环向应力沿壁厚是不均匀分布的，最大环向应力位于圆筒的点评：这是一个厚壁圆筒中最常见的应力分布，考查设计人员对基本应力分布的了解和基本概念的___内___壁。
掌握。
19力发生于、周边简支的圆平板，在内压作用下最大应力发生于___边缘_______ 。
_中心________。周边固支的圆平板，最大应点评：考查在平封头与筒体连接的几种情况下，边界条件对平封头应力分布的影响。 20点评：、整体补强的型式有：GB150 8.4.2的规定a.
增加壳体的厚度，b.厚壁管，c. 整体补强锻件__ 。 21、壳体圆形开孔时，开孔直径是指接管内径加__2__倍厚度__附加量_。 点评：明确开孔补强计算时开孔直径的概念。22、椭圆封头在过渡区开孔时，所需补强面积GB150 8.1
A的计算中，壳体的计算厚度是指 椭圆封头的__计算_厚度。
点评：明确开孔部位不同，开孔补强计算所用的厚度不同。23、垫片起到有效密封作用的宽度位于垫片的___外径 侧。 点评：考查在螺栓力的作用下，垫片哪部分是有效密封面积。
24点评：考查对法兰设计的理解。、当螺栓中心圆直径 Db受法兰径向结构要求控制时，为紧缩
Db宜改选直径较__小__的螺栓。 25、垫片系数 m是针对法兰在操作状态下，为确保密封面具有足够大的流体阻力，而需作用在垫片单位点评：见_密封面积上的压紧力与流体 GB150—1998 9.5.1
_压力的比值，垫片愈硬，m愈_大____。 26、法兰从结构上可分为：松式法兰、整体 法兰、任意_法兰。
点评：见27、压力容器无损检测的方法包括射线、超声、磁粉、渗透 GB150—1998 9.4，法兰的设计计算方法是与其整体程度有关的。 和涡流检测 等。 点评：见《容规》的第 83条。
2825mg/L 、奥氏体不锈钢制压力容器用水进行液压试验时，应严格控制水中的氯离子含量不超过。试验合格后，应立即将水渍去除干净。 点评：见 GB150 10.9.4.1
29点评：考察设计者对最大允许工作压力概念的掌握。最大允许工作压力是压力容器标准中的一个重、最大允许工作压力是根据容器壳体的有效厚度计算所得，且取各受压元件的 最小值。
要概念，涉及安全泄放装置、压力试验等相关内容。见 GB150 B2.1
30两种。对钢制低温容器，局部无损检测的比例应大于等于、压力容器的对接焊接接头的无损检测比例，一般分为全部（ 50% 。100% ）和局部（大于等于20%）点评：《容规》第 84条。GB150 C4.6.2。 31了 、密封换热器设计中强度胀中开槽是为了增加管板与换热管之间的拉脱力 。 点
而对管孔的粗糙度要求是为评：考察设计者对标准的理解和结构设计要求的目的。
32点评：、立式管壳式换热器外导流筒应在内衬筒的下端开泪孔。GB151 5.11.5,工程基本概念。
33、不锈钢堆焊管板的复层中的过渡层应采用超低碳不锈钢焊条或焊带来堆焊。
点评：不锈钢管板堆焊设计人在选择焊条时会经常出现错误，本题的目的在于使大家有一个清晰的概念。
34、在卧式容器计算中圆筒的许用轴向压缩应力取设计温度下材料的 许用应力 [ζ]与 B值的较小 值。点评：这是许用轴向压缩应力的基本概念。
35、卧式管壳式换热器壳程为气液共存或液相中含有固体颗粒时，折流缺口应 垂直左右布置。 点评：36、塔式容器液压试验时允许采用GB151 5.9.5.1。该条为折流板在各种介质条件下结构布置的要求。 立 试或 卧 试。 点评：做过塔式容器设计的地球人都知道。
37点评：载荷规范要求，考查设计者对除压力载荷以外的其它载荷的理解和掌握程度。、设计基本地震加速度取值，对设防烈度为七度时为 0.1g ；八度时为 0.2g；九度时为 0.4g。
在告诉设计人员对行业发展的动向要有所掌握。
45点评：同上、铝、钛的常压容器一般可不进行容器的压力试验，通常进行盛水试验。
46、外压及真空容器的圆度要求严于内压容器,主要是为了防止 失稳 。
点评：外压容器结构的基本要求，意在让设计人员掌握技术条件制定的根本原因，掌握处理问题最基本的出发点。
47、容器制造时应先完成标记移植才能进行受压元件材料的分割。 点评：压力容器制造的基本常识。设计人员需掌握基本的制造工序。48、依封头规格大小不同其制作方式有整板成形、先拼板后成形、分辨成形后组焊等三种。
点评：封头基本制作方式，依制作方式不同应该有不同的技术要求。
49点评：压力容器制造基本常识。、产品焊接试板的用材应与容器用材具有相同的钢号GB10.5.6.1
、 规格和热处理状。 50、铝容器的最高设计压力为 8 MPa；钛容器的最高设计压力为 35 MPa。
点评：见同44题。 JB/T4734-2002
《铝制焊接容器》和 JB/T4745-2002《钛制焊接容器》。 51、一般来说压力容器的热处理按目的（作用）分为四种：焊后热处理、恢复力学性能热处理、改善力学性能热处理及消氢处理。点评：压力容器制造基本常识，本题错误常出现于“恢复力学性能热处理、改善力学性能热处理”
常常混淆，其实这两种热处理的目的不同。
二、选择（本题共个不得分）
25分，每题 0.5分，以下答案中有一个或几个正确，少选按比例得分，选错一1、设计温度为400℃的压力容器，其壳体材料可选用的钢板牌号有（b）（c）. a.Q235-B b.20R c.16MnR
点评：见[GB150,表4-1] 此几种材料为压力容器最常用的碳钢和低合金钢材料，对其适用的基本范围应熟记于心。并不是要求所有的材料必须背下所有的技术参数。
2a.OCr18Ni9, b.OCr17Ni12Mo2, c.OOCr17Ni14Mo2
、设计温度为600℃的压力容器，其壳体材料可选用的钢板牌号有 a b____. 点评：奥氏体不锈钢当温度超过525℃时，含碳量应不小于0.04%，超低碳不锈钢不可能适用，此题是考查此概念。3、设计温度为-50
℃的压力容器，其壳体材料可选用的钢板牌号有_（c） 。
点评：见[GB150,表4-1] 此几种材料为压力容器最常用的低温材料，对其适用的基本范围应熟记于心。并不是要求所有的材料必须背下所有的技术参数。a.16MnDR, b.15MnNiDR, C.09MnNiDR
[GB150,表 4-2] 4、按钢板标准， 16mm厚的 Q235-B钢板，在20℃时的一组冲击功（J）数值为__ _c___的是合格产品。a.17，30.
，32； b.17,40,50, c.28,30,31.
点评：见[GB/700-88],本题考查设计人对冲击功结果评定的基本概念，前两组数据中因为有“17”的数据，小于合格指标的5、外压球壳的许用外压力与下述参数有关70%，不可能是合格的产品。b，d 。 a.腐蚀裕量 b.球壳外直径 c.材料抗拉强度 d.弹性模量
点评：本题为基本概念试题，考查影响许用外压力的的有关因素6、在 GB150外压圆筒校核中，是以 Do / δe b 为界线区分薄壁圆筒和厚壁圆筒的。
a. ≥10 b. ≥20 c. ≥4.0
点评：本题为基本概念试题，由于薄壁圆筒和厚壁圆筒所采用的计算方法不同，因此两者的区分非常重要，否则将引起很大的误差，GB150的计算公式是针对薄 壁圆筒的计算公式（ GB150 6.2.1）
7a. 2000mm b.2400mm c.2600mm
、一台外压容器直径θ1200mm，圆筒壳长2000mm，两端为半球形封头，其外压计算长度为 b 点评：本题为基本概念试题，考查设计者对外压容器中基本参数的掌握 8a. 、外压计算图表中，系数无量纲参数 b. 应力 c. 应变A是（ d a应力与弹性模量的比值，c，d）。
点评：本题为基本概念试题，加深设计者对 GB150中图表的物理意义的理解 9a、在圆筒壳体中由轴向温度梯度引起的应力属于一次弯曲应力 b二次应力 c峰值应力
___b____。 点评：本题为力学基本概念试题，不同类别的应力对安全性的影响是不同的。 10a.雪载荷、分布力是表面力的一种，下面哪些力属于表面力 b.风载荷 c.容器自重 __a___b__。 点评：本题为基本概念试题
11a.操作压力为、GB150不适用下列容器0.05,设计压力为 b 0.1MPa，d
的容器；
b.石油液化气钢瓶； c. 立式容器； d. 火焰加热消毒锅。
点评：12、以下哪些元件是受压元件本题为压力容器设计基础，是 a ， bGB150， c 。总论的重要内容，
设计人应牢牢掌握。见GB150 （1） a.壳体锥形封头； b. 人孔平盖； c. 加强圈； d 支座垫板
点评：本题为压力容器设计基础，必须掌握的内容。见13、压力容器元件的金属温度是指该元件的金属的 C
GB150 （3.3） a 表面温度的较高者 b 内外表面温度的平均值 c 截面温度的平均值 点评：本题为压力容器设计概念，见14、椭圆封头计算式中的 K称为形状系数，其意义是封头上的GB150（3.4.6）
__ c___应力与对接圆筒的___d_____薄膜应力的比值。
a. 点评：本题为基本理论试题。加深对标准的理解最大薄膜 b. 最大弯曲 c .最大总 d. 环向 e. 轴向 15、
Ca 低于或等于操作温度 b -200C钢材的使用温度环境温度的钢制低温压力容器称之为低温容器 c 设计温度 d 大气极端温度.
.
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点评：本题为基本压力容器设计概念，见GB150（3.5.2） 16、压力容器设计时一般情况下不考虑 b ， c载荷. a 液体静压力 b 雨、雪载荷 c 惯性力 d 设计压差
点评：本题为基本压力容器设计概念，见GB150（3.5.4）
17、加工成形后的圆筒壳体最小厚度，对碳素钢低合金钢制容器不小于3mm，这其中不包括 a c 。 a 腐蚀裕量 b 钢材厚度负偏差 c 加工减薄量
点评：本题为基本压力容器设计概念，见GB150（3.5.6）
18、在校核膨胀节平面失稳压力时，所用的屈服极限值应是 b 的实际值。 a 材料冷作硬化前； b 材料冷作硬化后
点评：本题考查膨胀节的基本知识，稍有些偏，但膨胀节也是压力容器的一个重要元件，希望设计人对其有所了解，本部分试题仅占 1分
19、法兰设计压力较高时，一般应选用m和y _ ___c____的垫片。当垫片的预紧载荷远大于操作载荷时，宜改选__a b___ 较小的垫片。 a. m b. y c. 较大 d. 较小
点评：本题为法兰设计基本概念。很多设计者由于计算软件的应用，不再重视各种参数的意义，做为审批人，针对计算的结果，应准确判断出参数选择的是否合理，法兰的设计是由何种因素来控制，从而选择更加合理的结构。压力容器设计的优劣，不仅是安全性，还有结构的合理性。本题很多人出现了错误，以此希望审核人对自己提出更高的要求。
20、法兰设计压力较高时，如选用强度较低的螺栓，会因所需螺栓面积_ a __增大，使螺栓中心圆直径__ a_ ，导致法兰力矩的力臂_ a_ ，造成法兰设计的不合理 a.增大 b.减小
点评：同上题 GB150—1998 9.5.2.3 21、压力面积补强法与等面积补强的补强的区别是壳体的有效补强范围不同，前者为圆柱壳___a__ __应力的衰减范围，后者为均匀受拉伸的__f__应力的衰减范围。
a. 环向薄膜 b. 环向弯曲 c.轴向薄膜 d. 轴向弯曲 e.平板开大孔孔边 f. 平板开小孔孔边
点评：本题出的不是很合适，压力面积补强法已经在 GB150中取消。大家作为常识性的了解即可。 点评：了解基本原理，才会在设计中进行合理的结构设计
43、一压力容器由四个受压元件组成。经计算四个元件的最大允许工作压力分别为
Pw1=2.14MPa,Pw2=2.41MPa, Pw3=2.25MPa, Pw4=2.15MPa,请确定该容器的最大允许工作压力 P w a
a. Pw=2.14MPa, b. Pw=2.15MPa, c. Pw=2.25MPa, d. Pw=2.41MPa, 点评：明确最大允许工作压力的概念。GB150-1998 B2.1 44、热壁加氢反应器不宜采用下列哪些壳体结构 b、d . a. 单层卷焊； b.热套； c.锻焊 d.多层包扎； 点评：压力容器结构设计应用
45、产品焊接试板为何要求进行无损检测 c . JB 4744 a.保证试板焊接接头与产品焊接接头质量相当； b.检查焊接工艺是否合格；
c. 保证在焊接接头的合格部位取样，避免超标缺陷影响力学性能检验的准确性 点评：压力容器与设计有关的焊接基本概念。见 JB4744-2000 5.1.1
46、JB 4708中规定进行焊接接头冲击韧性试验时，应在 ____C____制备冲击试样
a. 焊缝区，熔合区，热影响区；b. 焊缝区，热影响区，母材；c. 焊缝区，热影响区；d. 焊缝区，粗晶区，热影响区；
点评：压力容器与设计有关的焊接基本概念。见 JB4708-2000 7.2.2.6.1
47、在卧式容器的强度计算中，若考虑了地震力和其它载荷的组合时，壳壁的应力允许不超过许用应力的 C倍。
a1.0 b1.1 c1.2 d1.5
点评：长期载荷和短期载荷在标准中有不同的应力控制值。
48、一设备受 0.1MPa的外压，设计温度为425℃，设计计算得轴向压缩力为85MPa，该材料[ζ]t=83MPa；查表的 B值为88MPa；该设备的外压轴向压缩力计算结果应是 b。 a通过b不通过c无法判断 点评：设计计算基本概念
22、在下列管壳式换热器元件中,应考虑腐蚀裕量的元件为 ba 换热管 b 管板 c 折流板 d 支持板 点评：换热器基本设计概念，见23、管壳式换热器双管板结构型式适用于 GB151
b 的场合.
a 管程设计压力比壳程高 b 管壳程介质严禁混合 C 管壳程温差大
点评：不同的换热器类型适合不同的场合。很多人没有设计过双管板的结构，但是作为压力容器设计者，应该对不同的类型有最基本的了解。
24、管壳式换热器计算传热面积是以换热管 c 为基准计算的。 a点评：换热器设计基本概念。见内径 b中径 c外径
GB151
25、奥氏体不锈钢焊管用作换热管时,其设计压力不得大于 b a 4.0MPa b 6.4MPa C 10MPa
点评：现在对焊管的特殊要求，以后会调整焊管的适用范围。GB151 4.4.2 26、H/D大于 5中的 D对于不等直径的塔式容器是指 d
a 均值。各塔段中最小直径；
b 各塔段中最大直径；c 各塔段直径的算术平均值；d 各塔段直径的加权平点评：掌握标准中对不等直径塔的处理方法 JB 4710 1 27自由度体系；、等直径、等壁厚塔式容器的自振周期是将其简化成 d 弹性连续体。 da 单自由度体系； b 双自由度体系； c 多点评：塔式容器设计基本概念。
28点评：塔式容器设计载荷选取中《建筑结构荷载规范》的新规定、基本风压的重现期为 da 20年； b 30年； c 40年； d 50 GB 50009年
—2001 7.1.2 29、基本风压值按“建筑结构荷载规范”选取，但均不应小于 b a 250N/m2 b 300N/m2 c 350N/m2 d 400N/m2
点评：塔式容器设计载荷选取中《建筑结构荷载规范》的新规定。GB 50009—2001 7.1.2；（以上两条考题为 2001年载荷规范中要求与原 JB4710-92不同的地方，由于很多设计人员对新的载荷规范不了解，在此引起大家计算中的注意）30、计算垂直地震力时，应先计算出总垂直地震力，然后再分配至各质点，其分配原则为
c 。 a 平均分配； b 三角形分配； c 倒三角形分配； d 全部分配至底部质点。 点评：塔式容器设计基本概念。31、GB12337-1998适用于设计压力不大于
c 的球罐。 a. 30.0MPa b. 10.0Pa c. 4.0MPa d. 1.0MPa 点评：球形容器设计范围。32、GB12337规定球壳板的最大宽度应不小于GB12337 1.1
a mm。 a. 500 b. 600 c. 700 d.800
点评：球形容器设计基本规定。33、对充装 LPG的球罐，计算物料质量GB12337 3.4.6
m 2时所用的物料密度ρ2应使用 d 下的液体密度。 a. 常温 b. 操作温度 c. 最高设计温度 d. 最低设计温度 点评：是设计人员应该牢牢掌握的概念。 LPG容器设计计算要求。《容规》第
36条。在设计计算中，设计人员常常疏忽的取值，这34、用有延迟裂纹倾向的钢材制造的球罐，应在焊接完成至少经 c小时后，方可进行焊缝的无损检测。a.12 b. 24 c. 36 d.48
点评：球形容器设计制造基本规定。GB12337 3.4.6
35a. 、下列有关压力容器耐压试验的要求，哪些是不正确的？一台压力容器制造完毕后是进行液压试验，还是气压试验，由设计者任意选择； a c
b. 气压试验所用气体不能任意选择；
c. d. 碳素钢和低合金钢制压力容器的试验用气体温度不得低于气压试验合格的要求是，试验过程中，压力容器无异常响声，经捡漏，无漏气，无可见的变形。5℃；
点评：压力容器耐压试验的要求。《容规》第 98条
36a.厚度、下列哪些容器的 34mmQ235-CA和制容器；B类焊接接头应进行b厚 28mm16MnR100%射线或超声检测制容器；c.厚 36mm20R a.c .
制容器 点评：压力容器无损检测的要求 GB150 10.8.2.1
37a多层包扎容器内筒、下列哪些焊接接头只能用射线方法进行检测 A类接头； b.多层包扎容器筒节间b、d .
B类接头；
c.30mm12CrMo制容器A、B类接头； d.10mmOOCr19Ni10制容器A、B类接头
点评：压力容器无损检测方法的选择，要求设计人员应掌握基本的制造检验的知识，否则会造成设计的产品无法制造或检验，或提出的要求不合理。
38、多层包扎容器内筒同一断面最大与最小直径之差应符合下述哪个要求 aa 不大于内径的0.5%,且不大于点评：压力容器制造要求6mm； b.不大于内径的 GB150 10.6.1.1
1%且不大于 25mm 39、一台复合板制尿素合成塔，基层75mm16MnR，复层5mmOOCr17Ni14Mo2,是否需要焊后热处理握的压力容器热处理要求在实际设计中的应用能力 ba.需要； b.不需要； 点评：热处理会影响复层材料的抗晶间腐蚀的能力，考察设计者掌
40、不同强度级别钢材组成的焊接接头，其产品焊接试板中拉伸试样的检验结果，应不低于。 b a.b.两种钢材标准抗拉强度下限值中的较大者；两种钢材标准抗拉强度下限值中的较小者； c.两种钢材标准抗拉强度下限值的平均值 点评：见41、根据下列哪些条件判断容器是否需要焊后热处理 JB4708-2000 7.2.2.4.3
a b d ： a、材质； b、盛装介质的毒性； c、设计压力； d点评：压力容器设计中提出热处理要求时最基本依据，设计者应对这几种因素熟记在心，遇到相关、钢材厚度； e、焊接方法
问题才会想到查标准，找具体的设计要求 GB150-1998 10.4 42a、疲劳寿命；、焊缝余高对容器运行安全的影响主要在于下述哪个方面 b、应力腐蚀； c、强度削弱 a
49、容器内的压力若有可能小于大气压力，该容器又不能承受此负压条件时，容器上应装设 c。 a点评：压力容器安全泄放基本概念。见拱形防爆片b正拱形防爆片c防负压的泄放装置 GB150-1998 B4.5
d非直接载荷式安全阀。 50、下列哪些情况，必须选用爆破片装置作为压力容器超压泄放装置？ b、c
a.高于容器内介质为极度或高度危害介质； 10MPa的压力容器。
b.容器内压力增长迅速；c.容器对密封要求很高；d.设计压力点评：压力容器安全泄放基本概念。见 GB150-1998 B4.7 三、是非题（本题共1、设计温度为360℃的压力容器，其壳体用钢板可选用Ｑ 10分，每题 0.5分）
235-B.（ ╳ ）
点评：材料是有使用温度上限的，见[GB150,表4-1]。我们并不要求设计者记住所有材料的温度范围，但是对最基本的材料的使用范围应该有一个清醒的概念。2、设计温度为-25℃的压力容器，其壳体用钢板可选用16MnR.
（ ╳）
点评：材料是有使用温度下限的，见[GB150,表4-1]，我们并不要求设计者记住所有材料的温度范围，但是对最基本的材料的使用范围应该有一个清醒的概念。3、最高工作压力小于0.1MPa，但设计压力高于 0.1MPa的压力容器也应该受 《容规》的监察。（ ╳ ） 点评：《容规》判别是否属于压力容器的基本参数是最高工作压力。见《容规》第2条第1款 4验。、螺旋板式换热器、容积小于（ ╳ ）点评：压力容器划分的基本规定《容规》第 0.025m 3的高压容器按照《容规》的有关规定，可不进行定期检 2条 第 2款
5、带外加热盘管（半圆管(Dg100)，P=0.8MPa vV=0.03m3）的真空容器（Dg=2500,L=2900）不接受《容规》监察。点评：要考查半圆管所包含的容积，（ ╳ ）
是《容规》判别是否属于压力容器的基本参数。见《容规》第 2条 第 1款
6点评：盛装、某 13m 3 LPG的液化石油气储罐，其管口选用压力容器结构的基本规定《容规》第 NPT螺纹连接。 37条 （ ╳） 7、在受力物体的主平面上既有正应力又有剪应力。（ ╳ ）
点评：应力、主应力、主应力平面是最基本的弹性力学概念，用于受压元件的应力分析，掌握压力容器的受力基本情况，确定评定依据
8、圆筒在鞍座水平面上有加强圈时，其最大剪应力η在靠近鞍座边角处。（ ╳ ） 点评：应该掌握卧式容器各点的应力状况。9、安全阀安装在压力容器的第一个管法兰密封面以外，因此不属
GB150压力容器的划定范围，故对安全阀的要求只应符合《容规》的规定。（ ╳ ） 点评：10、确定压力试验的试验压力时，式中GB150的管辖范围见GB150（3.3.4 P应为容器的设计压力或最大允许工作压力。）
（ √ ） 点评：GB150参数确定的基本概念，见 GB150 3.8.1.1
11为—、某夹套容器，内容器操作条件为真空，夹套内为0.4MPa（外压）夹套设计压力为0.3MPa。（ ╳ ）0.25MPa
加热蒸汽，现设定内容器设计压力点评：GB150参数确定的基本概念。设计压力和计算压力是不同的概念。 12点评：有色金属的特性，虽然有很多人没有接触过有色金属，但是作为该行业的设计人应全面了解、钛材切削加工时如冷却润滑不好，切屑易燃烧。 ( √ )
压力容器的设计知识，特别是最基本的知识。该部分内容，你可以前后对比一下共占多少分。目的在于提示设计者我国的压力容器行业有色金属制压力容器标准已执行。13、波纹管波的曲率半径增加一倍时,内压引起的经向弯曲应力将降低两倍左右 ,但对周向应力没有大的影响.（ √ ）
点评：波纹管的基本概念。在计算波纹管时，了解参数对应力的影响，便于调整参数和选型。14、垫片系数 m愈大的垫片，在操作状态下所需的压紧力愈大，对法兰设计不利，为此在压力较 高的条件下，一般应选用 m较小的垫片。 ( ╳ )
点评：法兰各参数对法兰受力情况的影响，在设计非标法兰时，便于选取合理的材质和结构。15、法兰的螺栓通孔应与壳体主轴线或铅垂线对中布置（ ╳ ） 点评：应为跨中布置，这是结构设计常识。
16点评：审核人应当掌握结构的适用性。见、强度焊适用于换热器承受振动或疲劳的场合。 GB151 5.8.3.1 （ ╳ ） 17、GB 151管箱和外头盖短节的长度可以不遵循 GB 150中 300mm的最小拼接筒节长度的限制。 ( 点评：换热器结构设计。该问题是设计中常见问题。√ )
18、JB4710可以用于带拉牵装置塔式容器设计（ ╳ ） 点评：塔式容器标准19、厚 40mm的 15MnVR JB4710-92制碟形封头与多层包扎筒节相焊的的适用范围。
B类接头应作焊后热处理（ ╳） 点评：制造知识应用。多层包扎容器的特殊性，见 GB150 10.6.5
20点评：制造知识应用。低温容器的特殊要求，见、设计温度-50℃的容器，其支承与壳体相连的焊缝应进行 GB150 C4.6.3 100%磁粉或渗透检测（ √ ） 四、问答（本题共 40分，每题 5分，可任选其中 8题）
1性能（拉伸和冲击试验）方面的技术要求，回答、列出现行标准中 36mm厚的 20R和 20g钢板在化学成分（熔炼分析）中的磷、硫含量和力学 20g可否代用 20R的问题。 答：
1.2.磷、硫含量拉伸试验
P% S% 20R ≤0.030 ≤0.020 20g ≤0.035 ≤0.035 ζb Mpа ζsMPа δ5 % 20R 400～520 ≥235 ≥25 20g 400～520 ≥225 ≥24 3.综上可见，冲击试验 20g温度℃的技术要求低于 Akv J 20R 0 20R≥27 20g 20 ，因此不能代用。≥27
点评：该问题是设计者经常混淆的问题，甚至在考试中出现了整个单位或行业中普遍存在的错误，也是我们在相关问题咨询中经常碰到的问题，为了澄清整个压力容器行业设计者的概念，我们特别出了此题。诚然，设计人员很难背写下来两种材料具体的化学成分，力学性能，我们只是为了让大家更进一步加深对两种材料具体区别的内容认识。在阅卷中具体的数字的错误，加一起只扣了 1分。答到“不能代用”即得2、一台承压设备，压力为低压；温度： 3分。见[GB665470，第℃；介质：清水。请问：该设备如何分类？依据是什么？ 2号修改单，GB 713]
2 / 31
答：因温度为70℃，且介质为清水，故不属于《容规》监察范围。
点评：这道题主要是考设计者对《容规》管辖范围的掌握程度，该题有很多考生出现错误，也是实际工程中的咨询问题，出该题的目的就是让设计者澄清概念。见《容规》第2条。 3、《容规》第 40条“对某些结构特殊的受压元件按常规标准无法解决强度计算时，局部可以参照 JB4732规定的方法进行分析计算，……”在进行这种分析计算时，其设计应力强度应如何选取？该元件或该局部的制造技术要求如何确定？
答：在局部参照 JB4732规定进行分析计算时，其设计应力强度应该按 GB150中的许用应力选取，但其制造要求应按 JB4732中的相应要求。
点评：这道题主要是考设计者对《容规》内容的掌握，该条为设计者的结构设计提供了一个可行的计算方法的依据。但是在实际设计中，出现了部分设计者将分析设计与局部应力分析相混淆的情况，有的设计者在进行局部应力分析计算时，设计应力强度按照 JB4732的选取，产生了计算结论的错误。该题即考察的是设计人员遇到这种设计情况时对法规和标准掌握和运用的程度。
4、一台容器其壳体焊缝为双面焊对接接头，要求20%射线检测，标准中同时要求椭圆形封头的拼接缝进行100%检测，试问封头厚度计算公式中的接头系数取多少？ 答：应取 0.85
点评：即使是100%RT，由于合格级别不一致，因此焊接接头系数仍然取总体容器的数值，该题为实际工程问题，考察设计者对标准的理解程度。
5、圆平板在周边均布弯矩作用下，板中的应力有什么特点? 答：应力沿整个圆板均匀分布，且径向与周向应力也相等 。
点评：该题为理论基础问题，是弹性力学中典型的一种受力状况。对受压元件基本的应力分布情况的掌握，有助于提高设计者的分析问题和处理问题的能力。该题答对者甚少。 6、“大开孔”为什么不能应用等面积补强法?应采用什么办法解决?
答：等面积补强法是基于开孔大平板的薄膜应力状态假设。大开孔的孔边会存在较大的弯曲应力，受力状况偏离薄膜状态过大，故不能适用。应采用应力分析方法计算，如有限元分析等。
点评：该题为理论基础问题。对该题的掌握有助于设计者对标准规定的理解和对设计计算方法的选用的正确性。只有明确了基本的概念，才可以在设计中灵活运用标准中所提供的各种计算方法，从7,换热器折流板的布置原则？
答：1、折流板的布置必须符合工艺设计条件的要求。特别是对折流板的形式、折流板的间距、靠近壳程物料进出口的折流板位置等必须尽可能满足工艺设计条件。 2、在工艺设计条件没有特别要求的情况下，对靠近壳程物料进出口处的折流板，应尽可能靠近进出口、其余按等间距布置。 3、当壳程为单相、干净的物料时，折流板应为水平缺边。当壳程为气、液相共存或液体中含有固体物料时，折流板应为垂直缺边。对卧制式换热器，在折流板的最高和最低处，应开夹角 90度，深 15mm的排气、排液缺口。
8,为何要进行焊后消氢处理？
答：焊接过程中，来自焊条、焊剂和空气湿气中的氢气，在高温下被分解成原子状态溶于液态金属中，焊缝冷却时，氢在钢中的溶解度急剧下降，由于焊缝冷却较快，氢来不及逸出，留在焊缝金属中，过一段时间后，会在焊缝或熔合线聚集。聚集到一定程度，在焊接应力的作用下，导致焊缝或热影响区产生冷裂纹，即延迟裂纹。因此要求焊条先预热，焊后对焊缝后热至 200度，后热时间正常为 16小时，这样可降低焊缝冷却速度使氢充分逸出，称为焊后消氢处理，这也是焊条要选用低氢型的原因。
压力容器基础知识考试题 一、判断题
1．压力容器的设计、制造（组焊）、安装、使用、检验、修理和改造，均应严格执行《压力容器安全技术监察规程》的规定。 （ √）
2．内压圆筒强度计算公式的理论依据是第一强度理论。 （√）
3．压力容器壳体的最小厚度的规定是为了保证容器的最低强度条件要求。（×） 4．压力容器的设计文件至少应包括设计计算书和设计图样。 （√）
5．材料抗拉强度 sb>540MPa的钢制压力容器的C、 D类焊缝必须进行磁粉或渗透探 伤检查。（√）
6．对易燃或II、 III级毒性的介质，选用管法兰的公称压力不得低于1MPa。（√） 7．公称直径大于等于 250mm接管的对接焊接接头须20％无损探伤。（×） 8．外压容器因开孔削弱，所须补强面积比内压容器开孔削弱所须的补强面积大。（X） 而设计选用合理更适合工艺条件的结构，同时也澄清“大开孔”结构应选用应力分析方法计算的概念。7、有一只需局部射线或超声检测的大直径低压容器，其封头为先拼焊后成形的碟形封头，成形后经
100%射线检测合格，由于运输困难封头被切割成两半，运抵使用现场后再焊成一体，问最后这道焊缝的无损检测长度是多少？为什么？答：只需局部检测，最后这道焊缝与封头其他拼接焊缝不同，焊后不再经受大的弯曲变形，因此其
无损检测长度和容器其他A、B类焊缝一致即可。
点评：该题为实际工程设计中所涉及的制造问题，考察设计者对标准的理解程度和正确的掌握。8、如果想改变塔式容器的自振周期，应该采取什么办法？为什么？
答：改变自振周期的办法，可以用改变塔式容器的抗弯刚度（例如壁厚，H/D值）和质量来达到目的。原因是自振周期其中 y值与塔式容器抗弯刚度有关。 myT = 2π ，其中的
m为质量， y为顶端位移（挠度），从公式可以看出，点评：该题为塔式容器计算的题目，为选做题。该题的提出是针对设计者目前广泛采用设计计算软件计算后，不在对计算的基本原理进行深入的了解，因此在设计中如果出现计算不通过的现象，无从下手调整参数，或调整的参数不合理造成工程的浪费。在计算软件高速发展的今天，我们并不要求设计者能够完全的手工计算复杂的工程计算，但是对基本的计算原理应该牢牢的掌握，这样才能设计出合理、安全、经济的设计产品。9、球罐排板时应遵循哪些准则? 答： 应遵循下列准则：
(1) 据钢板规格，尽量提高板材利用率；压制成形球壳板几何尺寸尽量采用大的球壳板结构，使焊缝长度最短，减少安装工作量；(3) 规格少，互换性好；(4) 能使所有相邻纵焊缝相互错开；(2) (5) 根焊缝位置的分布应使装配应力、拘束应力与残余应力最小，且分布均匀
点评：该题为球形容器的题目，为选做题。球形容器的排板是球形容器设计时遇到的独特的问题，合理的排版可以节省材料，便于制造保证球形容器的安全性。因此该问题为球形容器设计时的最基本问题。
10（如、固定管板换热器在什么组合载荷下，可能无法满足强度条件，而不得不采用其他型式的换热器 U型管式）？
答：在很高的管程压力和很大的管壳程温差载荷联合作用下，可使固定管板换热器，无法满足强度要求。因为要降低很大的温差应力就要设置膨胀节，但这样又会使管子和管板在很高的管程压力作用下引起极大的应力，使其无法满足强度条件，因而选用其它换热器型式。
点评：该题为换热设备的选型问题，是选做题。该题为换热器在结构设计和强度设计时选型的基本情况，掌握了固定管板换热器的基本受力原理，该问题迎刃而解2005年压力容器审批闭卷考试题目
1.压力容器受压元件采用国外材料时有哪些要求?
答：选用国外钢材时，应是国外相应压力容器最新标准所允许使用的钢材，其使用范围一般不应超出该标准的规定，且不应超出 GB150-1998第 4章材料部分中相近成分和技术要求的钢材的规定。并应符合《容规》第 22条的规定。
2.问题外压容器计算时?
,当 A值超出图表的最右边时,B值该如何取?此时外压容器和外压球壳会出现什么答：此时系数 A取0.1，在该设计温度下材料的 B值达到了最大值。此时外压容器或外压球壳抵抗外压的能力最强。3.当液压试验改为气压试验时
,在图面的技术要求中应增加哪些内容?
答：耐压试验的种类和技术要求应是设计的主要要素，是设计时确定的技术要求。更改耐压试验的种类是设计方案的重大变更，必须慎重考虑。如果以气压试验替代液压试验应满足下列要求：a)进行100％无损检测；
b)重新进行压力试验前的应力校核（焊接接头系数按 1考虑）； c)4.严格按对介质为极度危害和高度危害时 GB150-1998中第 10.9.5,在设计制造中应有那些要求条规定执行。
?
答：对于盛装毒性程度为极度或高度危害介质的常压容器，因涉及人身安全被划归于 GB150-1998所管辖，应参照和制造中应满足以下要求： GB150进行设计；对于盛装毒性程度为极度或高度危害介质的压力容器，在设计
a)设备选材不得低于Q235-C。接管不得采用焊接钢管；
b)1.6MPa法兰型式采用长径对焊型式、密封面最低采用凹凸面型式。其压力等级：设备法兰不得低于，管法兰不得低于 1.6MPa（考虑附加弯矩时，应不低于2.5MPa）。人孔尽量选用公称直径较小者；
c)d)容器焊接结构应采用全焊透结构；容器 A类圆筒纵向焊接接头，应每台制备产品焊接试板；
e)对容器的 A类和 B类焊接接头进行100％射线或超声检测。对于公称直径小于250mm的接管与长径法兰、粉或渗透检测；接管与接管对接连接的焊接接头仅做磁粉或渗透检测。
C、D类焊接接头进行100％磁f)液面计一般不采用玻璃管液面计；安全泄放装置必须采用爆破片装置； g)h)非不锈钢容器应进行焊后消除应力热处理；在耐压试验合格后进行气密性试验。其试验压力、试验介质和检验要求应在图样中注明。
5.圆筒形压力容器,设计压力28MPa,设计温度450℃,内直径1000mm,拟采用单层卷焊,材料16MnR,许用应力答：若此工况容器材料选用66MPa,试根据 GB15016MnR确定其名义厚度，则超出了 GB150-1998,如不合理,该如何改进中圆筒计算公式的适用范围，所以无?
法确定其名义厚度。很显然设计不合理，应将材料改用18MnMoNbR。若材料采购有困难，可采用耐高温的6.螺栓的安全系数为何较高 Cr-Mo钢锻焊结构。若条件允许，也可采用冷壁结构。?
答：螺栓的安全系数在选取时应考虑以下几点：
a)b)为保证密封，在旋紧螺栓时的初始应力应大于设计值；压力试验时因试验压力高于工作压力，因而螺栓可能伸长，垫片松弛，必须再次拧紧螺栓；
c)温度较高的设备投料后，需要再次热紧螺栓；
d)由于以上原因，所以螺栓的安全系数较高。法兰与螺栓的温度差，以及两者材料的线膨胀系数不同所引起的热应力。
9．金属温度是指受压元件内表面的最高温度。 （ × ）
1011．压力容器的补强圈，应至少设置一个直径不小于．压力容器设计中，将主要受压元件材料选错，属设计技术性错误。 M6的泄漏信号指示孔。 （×）（√） 12．悬挂式支座设计时仅须考虑重量载荷。 （×）
1314．工作压力系指在正常操作情况下，容器顶部可能出现的最高压力。．低温容器是指工作温度低于或等于-20℃的容器。 （×） （√ ） 15．外压容器圆筒体的不圆度是造成其失稳的主要原因。 （√）
1617．压力容器壳体的最小厚度的规定是为了保证容器的最低强度条件要求。．换热器的接管法兰在设计温度>300℃，必须采用整体法兰。 （√） （× ） 18．裙座壳的有效有效厚度应不小于塔器的圆筒有效厚度。 （√）
1920．．压力容器专用钢板的磷含量不应大于 GB151-89规定当换热管为 U型管时，0.03 ％，硫含量不应大于U型管的直管长度即为公称长度。0.02％。（√）（√ ） 二、填空题
1检验和验收。、 GB150-1998 GB150-1998适用于设计压力不大于管辖范围是设计压力不大于 35MPa，不低于 35 Mpa 0.1MPa不低于的钢制压力容器的设计、制造0.1MPa及_真空度≥0.02MPa。
2器与管板的连接形式有、 GB151-1999适用的换热器参数是 固定管板_，_浮头式_ DN≤_，2600mmU型管板和填料函，PN≤35MPa __
，PN*DN≤1.75×104。换热3、压力容器的压力试验目的是 检验容器的宏观强度和致密性能，内压容器的液压试验压力为 Pt=1.25Pd X[4、标准椭圆型封头的有效厚度不小于ζ] /[ζ]t，液压试验圆筒的强度条件 3mm 主要原因是保证标准椭圆型封头的刚度要求。ζt≤0.9Φζs (ζ0.2) 。
5、焊接接头系数θ应根据受压元件焊接接头型式及无损检测的长度比例确定。 67、、介质的毒性程度为极度、JB4710-92《钢制塔式容器》标准适用于高度大于高度危害或设计上不允许有微量泄漏的压力容器， 10m米，且高度与平均直径之比大于必须进行气密性试验。 5的 裙座自支承钢制塔器。不适用于a）带有拉牵装置的塔式容器b)有操作平台联成一体的排塔或塔群。C8）带有夹套的塔式容器。、奥氏体不锈钢板许用应力值有两项，一项高值，一项低值，高值适用于允许产生微量永久变形之
元件(如筒体)，低值适用于不允许产生微量永久变形之元件(如设备法兰等)。 910、压力容器壳体上的开孔形状应为、设计锥形封头时，封头大端当锥壳半锥角 _圆形_，_α椭圆形＞30°时，应采用带过渡段的折口边结构，否则应按__或_长圆形_。
应力分析的方法进行设计。 三、问答题1、 GB150-1998
对压力容器壳体开孔补强的孔径有什么限制？为什么？
答：见 P92页 8.2条 容器孔边应力集中的理论分析是借助于无限大平板上开小圆孔为基础的。但大开孔时，除有拉（压）应力外，还有很大的弯曲应力，且其应力集中范围超出了开小孔时的局部范围，在较大范围内破坏了壳体的薄膜应力状态。因此，小开孔的理论分析就不适用了。 2、《容规》中符合哪些条件的压力容器为第二类压力容器？ 答：3、换热器管箱在什么情况下要进行热处理？为什么？P4页 6.2条
答：碳钢、低合金钢制的焊有分程隔板的管箱和浮头盖以及管箱的侧向开孔超过1/3圆筒内径的管箱，应进行焊后热处理。设备法兰密封面热处理后精加工。因为热处理使得设备法兰较大变形得以恢复，充分保证了设备法兰的密封性。
4、换热器的级别在 GB151中是如何划分的，在设计、制造上有何不同？
答：以壳程和管程中最高级别的划分作为换热器级别的划分。可以按照管程和壳程的具体实际级别分别进行设计和制造。
5、应力腐蚀的主要因素是什么，哪些介质可引起碳素钢和低合金钢应力腐蚀？
答：拉应力和腐蚀介质（环境）存在。6、有一带夹套的设备，内筒最高工作压力为真空度NaOH，湿H2S 200mmHg，液氨, 高温高压氢腐蚀环境（0.03MPa），夹套内的最高工作 压力为0.4MPa，材料均为Q235-A，工作温度200℃，试分别确定设备圆筒和夹套的设计压力 P及水压试验压力答：内筒设计压力： P T，并简述试验步骤。0.1Mpa; 夹套设计压力
: 0.4MPa.内筒水压试验压力: Pt=0.1×1.25 ×
(113/105)=0.14MPa夹套水压试验压力: Pt=0.4×1.25 ×(113/105)=0.54MPa步骤: 先进行内筒的压力试验GB150 P7, 页合格后焊接夹套并进行夹套的压力试验 3.8
,注意保证内筒和夹套的压力差限制. 具体见 压力容器基础考试题目 一、填空题：1、易燃介质或毒性程度为中度危害介质的低压反应容器和储存容器为二
类压力容器。 《容规》第6 条
2无类别、有一只压力容器，其最高工作压力为真空度 。按《容规》第2 条 670mmHg，设计压力为0.15Mpa，其容器类别为 3、压力容器检验孔的最少数量：《容规》表3-6 300mm≤Di≤500mm 2 个 手孔; 500mm≤Di≤1000mm 1 4、符合下列条件之一的压力容器可不开设检查孔：个 人孔或 2 个 手孔; Di>1000mm 1 《容规》第个 人孔或46 2 条个 手孔。 1) 筒体内径小于等于 300 mm 的压力容器。
2) 孔尺寸。压力容器上设有可以拆卸的封头、盖板或其他能够开关的盖子，它的尺寸
不小于 所规定的检查3) 无腐蚀或轻微腐蚀 ，检查和清理的。 4) 5) 制冷装置用压力容器。换热器 5、易燃介质或毒性程度为中度危害介质的中压储存容器其PV 乘积≥10MPa?m3 为三类压力容器。《容规》第6、第二类压力容器中易燃介质的反应压力容器和储存压力容器的对接接头必须进行6 条 100%射线(RT)或超声(UT) 检测。《容规》第85 条
7《容规》第、用于制造压力容器壳体的碳素钢和低合金钢钢板，凡符合下列条件之一，应逐张进行超声检测：14 条
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1) 盛装毒性程度为 极度 、 高度危害 介质的压力容器。 2) 最高工作压力大于等于 10 MPa 的压力容器。
3) 盛装介质为液化石油气且硫化氢含量大于 100 mg/L 的容器。
8. 压力容器的 设计 、制造 、安装 、使用 、检验 、修理 和改造 均应严格执行《容规》的规定。《容规》第4 条
9. 常温下盛装混合液化石油气的压力容器(储存容器或移动式压力容器罐体)应进行 炉内整体热处理 。《容规》第73 条
10.《容规》适用于同时具备下列条件的压力容器：《容规》第2 条 1)大于等于0.1Mpa(不含液体静压力)；
2)内直径(非圆型截面指断面最大尺寸)大于等于 0.15m ，且容积(V)大于等于 0.025m3 ； 3)介质为气体 、液化气体或最高工作温度高于等于标准沸点的液体。
11.按《容规》规定，压力容器安全附件包括：安全阀、爆破片装置、紧急切断装置 、压力表 、液面计、测温仪表 和快开门式压力容器的 安全联锁装置。《容规》第2 条 12、《容规》是压力容器 质量监督 和 安全监察 的基本要求。《容规》第5 条
13、经局部射线或超声波检测的焊接接头，发现有不允许的缺陷时，应在该缺陷两端的延伸部位增加检查长度，增加的长度为该条焊接接头的10% ，且不小于 250 mm 。若仍有不允许的缺陷时，则对该焊接接头做 100% 检测。GB150 第10.8.5.1 条 14、《容规》规定，因特殊情况不能开设检查孔时，则应同时满足以下要求： 1）对每条纵、环焊缝 100% 无损检测 (RT 或UT) ；《容规》第47 条
2）应在设计图样上注明 计算厚度 ，且在压力容器在用期间或检验时重点进行 测厚检查 ； 3）相应缩短 检验周期 。
15.压力容器壁厚≤38mm 时，其对接接头应采用 射线 检测；由于结构等原因，不能采用 射线 检测时，允许采用 可记录的超声 检测。《容规》第86 条
16.《容规》规定，压力容器选材除应考虑力学性能和弯曲性能 外，还应考虑与介质的相容性 。压力容器专用钢材的磷含量（熔炼分析，下同）不应大于 0.03% ，硫含量不应大于0.02% 。《容规》第11 条
56.GB150-1998 规定,适用于安装在容器上的超压泄放装置有安全阀、 爆破片装置 、安全阀与爆破片装置的组合装置 三种。GB150 附录B1.2
57.GB150 标准管辖的容器，其范围是指 壳体 及 与其连为整体的 受压零部件。GB150 3.3 条 58.计算厚度系指: 考虑计算压力，按标准给的计算方法得到的厚度，是在规定的载荷条件下保证容器强度、刚度或稳定性所必须的厚度 。GB150 3.4.8.条 设计厚度系指: 计算厚度与与腐蚀裕量之和 。 名义厚度系指: 设计厚度加上钢材负偏差向上圆整至钢材标准规格的厚度，即标注在图样上的厚度 。有效厚度系指: 名义厚度减去腐蚀裕量和钢材厚度负偏差 。 59.采用补强圈补强的设计应遵循的规定：GB150 8.4.1 条 （1）钢材的标准常温抗拉强度值 ζb≤540MPa ； （2）补强圈厚度应小于或等于 1.5δn ； （3）壳体名义厚度 δn ≤38mm 。
60.低温低应力工况系指壳体或其受压元件的设计温度虽然低于或等于-20℃，但其环向应力小于或等于 钢材标准常温屈服点的1/6 ，且不大于50MPa 时的工况。 GB150 附录C1.5 61.卧式容器确定支座位置时，可利用封头对支座部分的圆筒所起的加强作用，此时A(支座形心至封头切线的距离)应小于或等于 0.5Ri(Ri 筒体平均半径)，支座位置不宜大于 0.2L.当需要时A 最大不得大于 0.25L(L 两端封头切线间的距离) 。
62.压力容器焊接接头的射线检测按JB/T4730.2-2005 承压设备无损检测第2部分：射线检测 进行，其检查结果对100％的A 类、B 类焊接接头， Ⅱ 为合格；对局部检测的A 类及B 类焊接接头， Ⅲ 为合格。GB150 10.8.4 条
63.不锈钢容器在水压试验合格后，应将 水渍 清除干净，当不能达到这一要求时，应控制水的氯离子含量不超过 25mg/L 。《容规》第98 条之2 款
64.有防腐要求的不锈钢容器，在压力试验及气密性试验合格后，表面需做酸洗、钝化处理 。《容规》第108 条
65.低温压力容器的铭牌不能 直接铆固在壳体上 在壳体上。GB150 附录C4.8 66.设计单位应对设计文件的 正确性 性和 完整性 性负责。GB150 3.2.2.1 条
67.确定设计温度时，设计温度不得低于元件金属在工作状态可能达到的最高温度，对于0℃以下的17.盛装毒性程度为极度危害介质和高度危害介质的低压容器,且PV 乘积大于等于 0.2MPa.m3 应划为三类压力容器。18.压力容器用材料的质量及规格《容规》第6 ,应符合相应的条
国家 标准、 行业 标准的规定。《容规》第10 条 19.压力容器的无损检测方法包括 射线(RT)、超声(UT) 、磁粉(MT)、渗透(PT) 和涡流检测等。《容规》第20.公称直径大于等于83 条
250 mm 的压力容器接管对接接头无损检测要求与壳体主体焊接接头要求相同。《容规》第88 条
21.局部无损检测的比例应大于等于压力容器的对接焊接接头的无损检测比例一般分为 ≥50% 。《容规》第 84 100% 条 和≥20% 。对铁素体钢制低温容器，22.压力容器的耐压试验分为 液压试验 和 气压试验 。《容规》第94 条
23.24.压力容器的定期检验分为：外部检查按压力容器在生产工艺过程中的作用原理，分为 、 内外部检查 反应 、 压力容器、换热 耐压试验 。 《容规》第压力容器、分离132 条压力容
器、 储存 压力容器。《容规》附件一
25.26.安全阀、爆破片的排放能力，必须大于或等于压力容器的气密性试验压力为压力容器的 设计压力 。《容规》第101 安全泄放量条 。《容规》第145 条 27.《容规》按压力容器的设计压力的具体划分是:低压:0.1 MPa≤P<1.6 MPa；中压: 1.6 MPa≤P< 10 MPa28.易燃或毒性程度为中度危害介质且；高压: 10 MPa≤P<100 MPa；超高压pV 大于等于: P≥ 100 MPa 10 MPa。《容规》附件一?m3 的中压储存
容器 和pV 大于等于 0.5 MPa?m3 中压 反应 容器 为第三类压力容器。《容规》第6 条 29.30.压力容器上应开设检查孔，检查孔包括对易燃、毒性程度为极度、高度或中度危害介质的压力容器，应在安全阀或爆破片的 人孔 、 手孔 。《容规》第45 条
排出口 装设 导管 ，将排放介质引至安全地点，并进行妥善处理，不得直接 排入大气 。《容规》第144 条 31.属缠绕设计盛装液化石油的储罐容器， 垫片(带 外环 )和 高强度 使用法兰连接的第一个法兰密封面，螺栓组合。《容规》第37 条
应采用 高颈对焊 法兰， 金32.设计压力大于或等于 10 MPa 的压力容器、现场组焊的 球形 储罐每台容器都应制备产品焊接试板。33.气密性试验应在液压试验合格后进行。对设计图样要求做气压试验的压力容器，是否需再做气密《容规》第77 条之2 款
性试验，应在设计图样上规定。《容规》第102
34.和高度危害介质且毒性程度为极度和高度危害介质的PV 乘积≥0.2MPa? m3 中压的低压 容器； 容器属三类压力容器。高压、中压 管壳式余热锅炉；毒性程度为极度《容规》第6 条
35.压力容器的筒体，封头，人孔盖 ， 人孔法兰 ，膨胀节，开孔补强圈，设备法兰，球罐的球壳板，换热器管板和换热管，要受压元件。《容规》第25 M36 条
以上的设备主螺栓，公称直径≥250mm 的接管和法兰等均作为主36.用于制造三类压力容器的钢板必须按炉复验钢板的 化学成份；按批复验钢板的 力学性能 性能、 冷弯37.压力容器设计单位 性能。《容规》第 不准25 条之 在外单位设计的图样上加盖压力容器设计资格印章；2 款
高压容器和移动式压力容器应有压力容器设计 技术负责人 的批准签字。《容规》第29 条 38.39.用于制造压力容器壳体的钛材应在压力容器投用后，首次内外部检验周期一般为 退火 状态下使用。 3 年。以后的内外部检验按其安全状况等级，检《容规》第20 条
验周期分为 6 年（安全状况等级1、2 级时）或 3年（安全状况等级3 级时）。介质为液化石油气且有氢鼓包等应力腐蚀倾向的，每40.GB150-1998 使用于设计压力不大于 年或根据需要进行内外部检验。 35 Mpa 的钢制压力容器的《容规》第 设计、制造、检验132/133 条 与验收。
GB150 1.1 条
41.3.4.4 计算压力是指在相应条
设计 温度下用以确定 元件厚度 的压力，其中包括液柱静 压力。GB150 42.设计温度指容器在正常工作情况下，设定的元件的 金属 温度。在任何情况下,元件金属的表面温度，不得超过43.在液压试验时，圆筒的薄膜应力 设计温度 。GB150 3.4.6/3.5.2 ζT 不得超过
0.9θζs(ζ0.2) ;在气压试验时不得超过 0.8θζs(ζ0.2)；GB150 3.8.2
44.GB150-1998 器不小于 3mm ，对于高合金钢制容器不小于规定压力容器圆筒的最小厚度2mm δmin(不包括腐蚀裕量。GB150 3.5.6 )，对于碳素钢和低合金钢容条
45.内压圆筒计算公式δ=PcDi/(2[ζ]tθ-pc)的理论依据是 第一强度理论，公式的适用范围计算压力Pc46.≤只设置一个安全阀的压力容器，根据压力高低依次排列 0.4[ζ]tθ Mpa。GB150 5.2 条
:设计压力、工作压力、最高工作压力、开启压力、试验压力：HG20580 2(2)条 (1)试验压力(2)设计压力(3)开启压力(4)最高工作压力(5)工作压力47.两个不同垫片，他们的形状和尺寸均相同且都能满足密封要求，则选用 。
m(垫片系数)值 较小 的垫片较好。(资料)
48.是考虑在法兰设计计算中比压力 操作 状态下需要的最小螺栓截面计算时使用。y 是考虑 预紧 状态下需要的最小螺栓截面计算时使用，垫片系数(资料) m 49.壳体的开孔补强可按具体条件选用的方式：补强圈补强 、 厚壁管补强 ，整体补强 。GB150 8.4 条50.
奥氏体不锈钢有两组许用应力：一组适用于 允许产生微量永久变元件 ，另一组可用于 法兰或其它不允许有微量变形而引起泄漏或故障的场合。GB150 表4.1 角注4)
51.分析法进行设计。对于压力容器锥壳：大端，锥体半顶角GB150 7.2 条
α>30 时，应采用 带过渡段的折边结构 。否则应按应力52.对于压力容器锥壳：小端，锥体半顶角α≤45 时，可采用 无折边结构当锥体半顶角α＞45 时，应采用带过渡段的折边结构。53.椭圆形或蝶形封头开孔所需补强面积计算公式中GB150 7.2 条
δ由下列公式确定K1PcDi/(2[ζ]tθ-0.5PC),其中K1 由 椭圆形长短轴比值 决定的系数，对于标准椭圆封头K1 等于 0.9 。GB150 8.5.1.3 条/表7-2
54.碳素钢和低合金钢制的压力容器当设计温度低于或等于 -20 ℃为低温压力容器。GB150 附录C1.1
55.0.9 焊接接头系数：单面焊对接接头，局部无损检测θ= 0.8 。GB150 3.7 (沿焊缝根部全长有紧贴基本金属的垫板条 )。100%无损检测θ=
金属温度，设计温度不得高于元件金属可能达到的 最低 温度。GB1503.5.2 条
68.与短径之比应不大于壳体上的开孔应为 2.0 圆形。 、GB150 8 椭圆形 条或
长圆形 。当在壳体上开椭圆形或长圆形孔时，孔的长径69.压力容器开孔补强计算中开孔直径等于接管 内直径加上两倍厚度附加量 。GB150 8.1 条 70.0 % 压力容器锥体设计时，其大端折边锥壳的过渡段转角半径、且不小于该过渡段厚度的3 倍。GB150 7.12 条
r 应不小于封头大端内直径D i 的 1 71.压力容器锥体设计时，其小端折边锥壳的过渡段转角半径rs 应不小于封头小端内直径D i s 的 5 % , 72.法兰按其整体性程度分为且不小于该过渡段厚度 3 3 种型式，它们是倍。GB150 7.12 松式法兰条
、 整体法兰 和 任意式法兰 。GB150 9.4 条
73.条
根据垫片接触面与法兰螺栓中心圆的相对位置，法兰可分为窄面法兰 与 宽面法兰 。GB150 9.5 74.压力容器封头由成形的瓣片和顶圆板拼接制成时，焊缝方向只允许是径 向和 环 向。GB150 10.2.3.1 75.封头各种不相交的拼焊焊接接头中心线间距离至少应为封头钢材厚度条
δs的 3 倍，且不小于 100 mm。GB150 10.2.3.1 条
76.条
有应力腐蚀的容器，如盛装 液化石油气体 、 液氨 等的容器应进行焊后热处理。HG20581 6.7 77.经射线或超声检测的焊接接头如有不允许存在的缺陷，应在缺陷清除干净后进行补焊，并对该部分采用78.压力容器焊接接头的磁粉检测和渗透检测， 原检测 方法重新检查，直至合格。GB150 10.8.5.1 分别按JB/T4730.4条 －2005和JB/T4730.5－2005 进行，规定应达到 I 合格。GB150 10.8.4.3 条
79.100% 在采用钢板制造带颈法兰时，圆环的对接接头应采用射线或超声检测。GB150 9.1.4 条
全焊透结构型式，焊后进行 热处理 及 80.设计压力系指 设定的容器顶部的最高压力 ,与相应的 设计温度 一起作为设计载荷条件，其值不低于工作压力。81.外压容器的设计压力应考虑正常情况下可能出现的最大内外压力差。GB150 3.4.3 条
GB150 3.5.1 条
82.确定真空容器的壳体厚度时，设计压力按 外压 设计，当装有安全控制装置（如真空泄放阀）时，设计压力取0.1 。HG20580 1.25 表倍最大内外压力差4-183.容器设计时应考虑的载荷包括： 或0.1MPa 两者中的较低值；当没有安全控制装置时，取 内外 、 外压 、 最大压差 ，必要时， 容器设计尚需考虑其他荷载的影响。GB150 3.5.4 条
84.1+[不锈复合钢板ζ]2tδ2)/(δ1+,在设计中如需计入复层材料的强度时δ2) MPa。GB150 3.6.3 条
,则设计温度下的许用应力[ζ]t=([ζ]1tδ85.焊接接头系数ф应根据容器受压元件的 焊接接头型式 和无损检测的长度比例要求选取，对双面焊局部无损探伤的全焊透对接焊接接头86.选择压力容器用钢必须考虑容器的 ф使用条件=1 。GB150 3.7 、 材料的焊接性能条
、容器的制造工艺 、 经济合理性 等。GB150 4.1.5 条
87.氏体钢的使用温度高于碳素钢和碳锰钢在高于525425℃时钢中的含碳量应不小于℃温度下长期使用时，应考虑钢中碳化物相的石墨化倾向 0.04% 。(不能用超低碳不锈钢) GB150 倾向；奥4.1.6 条
88.Q235-B 于 20 mm; 钢板适用于设计压力不得用于 毒性程度为极度或高度危害介质的压力容器。 P≤1.6MPa ；使用温度 0-350℃ GB150 4.2.3 ；用于壳体时，钢板厚度不大条
89.压力容器用碳素钢和低合金钢钢板，凡符合下列条件者，应在正火状态下使用：GB150 4.2.5 条 ①壳体厚度大于②其它受压元件（法兰、平盖、管板等）厚度大于 30 mm 的20R 和16MnR。
50 mm 的20R 和16MnR； ③厚度大于 16 mm 的15MnVR。
90.GB150-1998 力容器的设计、制造、检验和验收。无保温设施的压力容器由于受环境低温的影响，当其设计温度附录C《低温压力容器》适用于 设计 温度≤-20 ℃的碳素钢和低合金钢制低温压受环境温度控制时，容器壳体的 金属 温度 ≤-20 ℃时，也应遵循附录C 的规定。GB150 附录C1.1/C1.2
91.低温容器受压元件用钢必须是 镇静 钢，钢的许用应力应取 20 ℃时的许用应力。GB150 附录C2.1.1/C3.1
92.相应的技术文件应注明压力容器在按GB4237 为压力容器用钢板《不锈钢热轧钢板》选用厚度大于 ；对厚度不大于4mm 4mm 时，高合金钢设计单位应注明(奥氏体钢 )时，图样或钢板表面质量的组别 。GB150 4.2.10条
93.GB150-1998范围为 Pc≤0.4[ζ《钢制压力容器》标准中，内压圆筒厚度计算公式为]tθ ；内压球壳厚度计算公式为 δ= PcDi/(4[ζ]tθ-Pc) δ=PcDi/(2[，适用范围为ζ]tθ-Pc) Pc≤，适用0.6[ζ]tθ 。GB150 5.2 条
94.GB150-1998 Cr-Mo 低合金 钢材和规定，下列容器的焊接接头表面不得有咬边；抗拉强度下限 不锈钢材 制造的容器、焊接接头系数 取1 的容器。ζGB150 10.3.3.4 b＞540MPa 钢材及条 95.受内压椭圆形封头的计算壁厚公式δ=
KPcDi/(2[标准椭圆封头，该比值等于ζ]tθ-0.5Pc)中，K 2 代表椭圆形封头形状系数，K 等于 1 。GB150 7.1.2 ，它与比值条
Di/2hi(椭圆长短轴) 有关，对96.压力容器用凸形封头包括 椭圆形 封头、 碟形 封头、 球冠形 封头和半球形封头。GB150 7.1 条97.GB150-1998
规定，压力容器的凸形封头或球壳开孔时，开孔的最大直径d≤ 1/2Di 。GB150 8.2.2 条
98.3-1
碳素钢、低合金钢的安全系数nb≥ 3.0 ,ns≥ 1.6 ；高合金钢nb≥ 3.0 ,ns≥ 1.5 。GB150 表99.B 类焊接接头以及圆筒与球形封头连接的A 类焊接接头，当两板厚度不等时，若薄板厚度不大于或超过 10 mm 5 mm ，两板厚度差超过时，均应按GB150 3 mm要求单面或双面削薄厚板边缘成斜面。；或薄板厚度大于 10 mm，两板厚度差大于薄板厚度的GB150 10.2.4.3 条 30% 100.卧式容器的支座主要有 鞍式支座 和 圈座 。
101.GB150-1998 接接头： 全部无损探伤时对焊接接头系数（θ= 1.0 ； θ局部无损探伤时）的规定：GB150 3.7 θ= 0.85 条双面焊或相当双面焊全焊透对接焊；
4 / 31
102.在压力容器制造中，焊接接头表面不得 裂纹 、 未焊透 、 未熔合 和 气孔 等缺陷。《容规》第76 条
103.《钢制压力容器》GB150-1998 不适用于设计压力低于 0.1MPa ；真空度低于 0.02MPa 的容器；要求作 疲劳 分析的容器。GB150 1.3 条
104.由两室或两室以上压力室组成的容器如夹套容器，确定设计压力时应考虑 内外两室 之间的 最大内外压力差 。GB150 3.5.1 条
105. 对于K = 1 的标准椭圆形封头的有效厚度应不小于封头内径的0.15% ，K>1 的椭圆形封头的有效厚度应不小于 0.3% 。GB150 7.2.1 条
106.钢材的使用温度低于或等于-20℃ 时应按规定作夏比(V 型缺口)低温冲击试验，奥氏体不锈钢使用温度≥-1960℃ 时可免做冲击试验。GB150 4.1.7 条
107.在椭圆形或蝶形封头过渡部分开孔时，其孔的中心线宜 垂直于封头表面 。 GB150 8.2.4 条 108.低温压力容器的A、B、C 类焊接接头均应采用 全焊透 结构。低温压力容器施焊前应进行 JB4708 进行焊接工艺评定，包括焊缝和热影响区的低温夏比冲击试验 。GB150 附录C3.3/C4.2.1 109.低温压力容器的对接接头允许局部检测时，其检测长度应不小于各条焊接接头长度的 50% ，且不小于 250mm 。GB150 附录C4.6.2
110.低温压力容器的结构设计要求均应有足够的 柔性 ，结构应尽量简单，减少 约束 ；避免产生过大的 温度 梯度；应尽量避免结构形状的突然变化，以减少局部 高应力 ；接管端部应打磨成 圆角 。GB150 附录C3.2
111.低温压力容器的支座需设置 垫板 ，不得 直接 焊在壳体上。GB150 附录C3.2112.压力容器制造中热处理分为： 整体 热处理和 局部 热处理两类。 113.低温压力容器受压元件用钢必须是 镇静钢 ，壳体钢板厚度大于20 mm，应逐张进行超声检测，符合JB/T4730.3-2005 规定的 Ⅲ 合格。GB150 附录C2.1 114.凡需进行100%射线或超声检测的低温压力容器，其T 型接头，对接焊缝，角焊缝，均需做 100% 磁粉或渗透检测。受压元件与非受压元件的连接焊缝亦需做 100% 磁粉或渗透检测。GB150 附录C2.1
115.对于有两个压力室组成的压力容器,应在图样上分别注明 两个压力腔各自 的试验压力,并校核为高度危害。其类别为 C 。 A) 一类 B) 二类 C) 三类
8. 设计压力为2.2 MPa 、设计温度50℃，氨（毒性Ⅲ级，中度危害）,7m3 贮存容器，其压力容器类别为 C 。
A) 一类 B) 二类 C) 三类
9.壳程设计压力1.8 MPa ，设计温度50℃，介质为丙烷，管程设计压力 0.4 MPa,设计温度35℃，介质为水，其压力容器类别 B 。 A) 一类 B) 二类 C) 三类
10.设计压力为0.2MPa，设计温度为30℃，容积1m3，介质为氮气的贮罐， 最高工作压力为0.08 MPa，该容器类别为 。 A) 一类 B) 二类 C) 类外
11.毒性程度为极度和高度危害介质的 B 容器和毒性程度为极度和高 度危害介质，且P.V 大于或等于0.2MPa. m3 的 A 容器，为第三类 压力容器。 A) 低压, B) 中压, C) 反应
12.多腔压力容器(如换热器、夹套容器等)按照类别高的压力腔来作为该容 器类别，其设计制造技术要求按 C 。
A) 较低类别 B) 较高类别 C) 每个压力腔各自类别
13.《容规》规定，压力容器专用钢材的磷含量（熔炼分析）不应大于 C ， 硫含量不应大于 A 。 A) 0.020%， B) 0.025%， C) 0.030%， D) 0.032% 14. 《容规》规定，用于焊接结构压力容器主要受压元件的碳素钢和低合金 钢，含碳量不应大于 A 。 A） 0.25% B） 0.28% C） 0.3%
15. 用于制造盛装介质为液化石油气且硫化氢含量大于 D mg/L 的压力 容器的碳素钢、低合金钢钢板，应逐张进行超声检测。 A) 25 B) 200 C) 80 D) 100
16. 用于制造最高工作压力大于等于 C MPa 的压力容器的碳素钢、低 合金钢钢板，应逐张进行超声检测。
相邻壳壁在试验压力下的 稳定性 。
116.焊缝应是按GB150 B 类或标准规定 C 类焊缝。,压力容器上人孔筒节的纵向焊缝应是GB150 10.1.6 条
A 类焊缝,而人孔法兰与人孔筒节的117.GB151-1999《管壳式换热器》适用的参数为公称直径DN≤ 2600 mm，公称压力PN≤ 35 MPa118.GB151 。GB151 1.2 规定计算换热面积的方法中条
,以换热管 外径 为基准,扣除伸入的换热管长度后,计算得到的管束外表面。GB151 3.7.1 条
119.距一般不小于换热管的排列形式主要是1.25 倍的换热管外径。: 正三角形GB151 5.6.3 、 转角正三角形条
、 正方形、 转角正方形，换热管中心120 . 换热管和管板的连接中， 强度胀接的适用范围为： 设计压力 4MPa ；设计温度 300 ℃ ；操作中无剧烈的121.换热管和管板连接中，胀管最小胀接长度应取管板的名义厚度减去 振动 ，无过大的温度变化及无明显的 应力腐蚀 。GB151 5.8.2.1 3mm ,或与 50 条
二者的 小值 。GB151 5.8.2.3 条
122.有 间隙换热管和管板连接中，胀焊并用适用范围为 腐蚀；采用 复合管板 的场合。GB151 5.8.4.1 : 密封性能条
要求较高；承受振动 或 疲劳 载荷；123.卧式换热器的壳程为单相清洁流体时，折流板缺口应 水平上下 布置；卧式的换热器、冷凝器和重沸器的壳程介质为气液相共存或液体中含有固体物料时，折流板缺口应折流板最低处开 通液口 。GB151 5.9.1 条
垂直左右 布置，并在124. GB151 标准推荐的三种防短路结构有： 旁路挡板 ； 挡管 ；中间挡板 。 GB151 5.13 条 125.普通精度等级换热器的 I 钢管。级管束是指采用
有色金属管和不锈钢管 、 高精度等级 钢管；II 级管束是指采用 126.GB151 规定，符合本规定要求的奥氏体不锈钢焊接钢管可用作换热管，但不得用于 极度危害介质127.GB151 的工况；设计压力不大于规定，对设计温度高于或等于 6.4 MPa；使用温度与300℃时，接管法兰应采用 相应钢号的无缝管 对焊法兰 相同。 ; GB151 4.4.2 对于不能利用接条 管或接口进行排气和排液的换热器,应在管程和壳程的最高点设置 放气口 , 最低点设置 排液口 ,其最小公称直径为128.折流板的最小间距一般不小于圆筒内径的 mm 。GB151 5.4.2 条
1/5 ,且不小于 50 mm。GB1515.9.5.2
129.碳钢、低合金钢制的焊有分程隔板的管箱和浮头盖以及管箱的侧向开孔超过1/3 圆筒内径的管箱，在施焊后应作130.外压和真空换热器以 消除应力热处理 内压 进行压力试验。 ，设备法兰密封面应在
热处理 后加工。GB151 6.8 条 131.换热管与管板的常用连接方式有 焊接 、 胀接 、 胀焊并用 等型式。GB151 5.8 132.度的较管板厚度应为：管板的计算厚度（不小于规定的最小厚度） 大 者，再加上管程腐蚀裕量或分程隔板槽深度的较 大，加上壳程的腐蚀裕量或结构开槽深 者。GB151 5.7 条
133.在GB151－1999 中耳式支座在换热器上的布置原则：当公称直径DN≤800mm 时，至少应安装5.20.2 2 条个支座，且
对称布置 ;DN＞800mm 时,至少应安装 4 个支座,且 均匀布置 。GB151 134.重叠式换热器安装时，上部换热器支座底板到设备中心线的距离应比接管法兰密封面到设备中心线的距离至少小135.换热管材料的硬度值一般须 5 mm。GB151 5.20.3 低于 管板材料的硬度值。条
GB151 5.8.2.2 条
136.拼接管板的对接接头应进行 100% 射线或超声检测，射线检测符合JB/T4730.2-2005 规定的 Ⅱ137. 级，超声检测符合不带膨胀节的固定管板换热器，JB/T47302.3-2005 在壳程压力规定的(正压 Ⅰ) 作用下，级。GB151 6.4.1 管子的轴向应力为条
拉伸应力 ，壳体的轴向应力为 压缩应力 。
138.JB4710-92<钢制塔器。JB/T4710 1.1
钢制塔式容器>适用于高度大于 10 米 ，且高度与直径之比大于 5 的裙座自支承139.不锈钢中含碳量 0.03%＜C＜0.08% 时，称低碳不锈钢，钢号前标上“0”；不锈钢中含碳量 C≤140.0.03% 目前提高奥氏体不锈钢抗晶间腐蚀能力的措施大致有时，称超低碳不锈钢，钢号前标上 “00” 。
固溶化处理 、 降低钢中的含碳量 、 添加稳定碳化物的元素 三种方法。
141.142.外压及真空容器的主要破坏形式是壳体加工成形后的最小厚度是为了满足 稳定性失效 制造 、 ；运输低温压力容器的主要破坏形式是 、 安装 过程中刚度 要求而规定的厚度。 脆性破坏 。 143.选用压力容器法兰的压力等级时应考虑：容器法兰的压力等级应不低于法兰材料在 工作 温度下的允许144.塔釜设计温度大于 工作 压力；真空系统的容器法兰的压力等级应不低于 ? ℃或小于 ? ℃时,裙座筒体上部应设一段与塔釜 0.6MPa 。材料HG20583 3.1.4 材料相同的 短条 节 。
145.般选用塔器地脚螺栓座的材料一般应与裙座筒体材料 Q235 ;当环境温度低于或等于0℃时,一般选用 相同 Q345 。当环境温度高于。 0℃时地脚螺栓材料一二、选择题
1.且容积大于或等于《容规》适用于 A D m3大于或等于；介质为气体、液化气体或最高工作温度高于或等于标准沸点的液体。0.1MPa；内直径（非圆形截面指其最大尺寸）大于或等于0.15m ，A) 最高工作压力 B) 设计压力 C) 公称压力D) 0.025 E) 0.02
2 . A) 0.015 B) 0.01 C) 0.0025 D) 0.025
内直径大于等于0.15m , 且容积大于等于 D m3 的压力容器属于“容规”管辖范围。 3. 盛装高度危害介质,最高工作压力为0.2 MPa，容积为0.1m3 的容器应为 B 压力容器。 A) 4. 一台换热器管程设计压力一类 B) 二类 C) 三类
-0.1MPa，介质为高度危害气体，壳程设计压力0.3 MPa，介质为蒸汽，这台换热器属于几类压力容器 A 。 A) 5. 立式缓冲罐，最高工作压力为一类 B) 二类 C) 三类
1.6MPa，工作温度为280℃，全容积为6m3，介质为过热蒸汽。其类别为 B 。
A) 6. 中压反应容器，易燃或毒性程度为中度危害介质一类 B) 二类 C) 三类
,且PV 乘积大于等于 C MPa?m3，应划为三类压力容器。
A) 0.1 B) 0.05 C) 0.5 D) 0.45
7. 液体氯甲烷贮槽，卧式，最高工作压力为1.1MPa，工作温度为10℃，全容积为0.5 m3，介质
A) 2.5 B) 1.0 C) 10 D) 6.4
17. A) 热轧状态铜和铜合金用于压力容器受压元件时，一般应为 B) 退火状态 C) 冷作硬化状态 D) 压制状态 B 。
E) 锻造状态 18. 用于制造压力容器壳体的钛材应在 B 状态下使用。 A) 19. 正火用于制造三类压力容器的钢板必须进行 B) 退火 C) 调质
A 。 A) 复验 B) 正火处理 C) 100%射线探伤
20.A) 《容规》规定，用于制造三类压力容器的钢板必须复验，复验内容至少每批材料的力学性能和冷弯性能，每个炉号的化学成分B) 每批材料的力学性能和冷弯性能 包括 A 。
C) 每批材料的力学性能和冲击试验，化学成分
21. A) 本单位设计的压力容器底图压力容器设计单位的资格印章必须加盖在B) 本单位设计的压力容器蓝图 B 总图上。
C) 外单位设计的压力容器蓝图 22.第三类中压反应容器和储存容器,高压容器和移动式压力容器，其设计总 图上签字者应有 C 。 A) 负责人设计、校对、审核
B) 设计、校核、审核（定）C) 设计、校对、审核（定）、压力容器设计技术23.无保冷设施的盛装液化气体的固定式压力容器设计压力应不低于 C 。 A) C) 50气体工作压力℃饱和蒸汽压力（临界温度≥B) 夏季最高温度下的工作压力50℃）或最大充装量时
50℃的气 体压力(临界温度＜50℃ 24. 密闭容器内液化石油气饱和蒸汽压的高低取决于 B 。
A) 25. 液化石油气液量的多少固定式液化石油气储罐的设计压力应按不低于B) 温度的高低C) 液化石油气组分组成 B ℃时混合液化石油气组分的实际饱和蒸汽压D) 残液量多少
来确定。
A) 40 B) 50 C) 20 D) 0
26. 当设计储存容器，壳体的金属温度受大气环境气温所影响时，其最低设计温度取历年来 A 平均最低气温的最低值。
A) 27. 月盛装液化气体的固定式压力容器，设计储存量应按下式计算 B) 年 C) 日 D) 100 天
:W=θVρt,其中θ为装量系数，一般取θ为 C 。
A) 28. θ盛装液化石油气的储存容器中，使用法兰连接的第一个法兰密封面应采用=0.7 B) θ=0.8 C) θ=0.9
C 。 A) 带颈平焊法兰、金属垫片和高强度螺栓组合B) 高颈对焊法兰、金属垫片和高强度螺栓组合C) 高颈对焊法兰、金属缠绕垫片（带外环）和高强度螺栓组合29. 压力容器的法兰垫片不能使用石棉橡胶板的是 D 。
A) 液化石油气储罐 B) 液氨储罐 HG20583 3.2.1.5 条C) 液氯储罐 D) 真空容器 (应采用橡胶垫或缠绕垫30. 对有晶间腐蚀要求的奥氏体不锈钢筒体，经热加工后应进行)
D 热处理。 A) 退火 B) 正火加回火 C) 稳定化 D) 固溶化 E)固溶化加稳定化
31. 长一般应大于筒体厚度的相邻的两筒节间的纵缝和封头拼接焊缝与相邻筒节的纵缝应错开，其焊缝中心线之间的外圆弧 B ,且不小于 100 mm。 A) 2 倍 B) 3 倍 C) 5 倍 D) 8 倍
32. 备产品焊接试板。设计压力大于或等于
B MPa 或壳体为 D 低合金钢制压力容器，每台容器的A 类接头都应制A) 5 B) 10 C) 100 D) Cr-Mo E) 16MnR
33. A) 100%第二类压力容器中易燃介质的反应容器和储存容器必须进行射线和100%超声波探伤B) 100%射线和20%超声波探伤 C C) 100%。
射线或100%超声波探伤
34. A) 第三类压力容器下列哪种设备对接接头可以不进行全部射线或超声检测：B) 设计压力大于5.0MPa 的压力容器C)采用气压试验的 D 。
D) 设计压力小于0.6MPa 的管壳式余热锅炉(大于等于0.6Mpa 需100%NDE)
35.无损检测要求根据“容规”压力容器壁厚大于 C 。
38mm（材料抗拉强度规定值下限小于540MPa）对接接头的A) 100%射线或超声检测B) 需同时用射线或超声两种检测方法进行100%检测C) 用一种方法进1006.封头如果是拼接的（不含先成形后组焊的拼接封头）其焊接接头系数是检测还需附加另一种方法进行20%无损检测
C 。 A) 0.85 B) 0.9 C) 1
37.A) I 射线检验压力容器对接焊缝取Ⅱ级合格者，若用超声波检验，应选取的相当级别是级 B) Ⅱ级 C) Ⅲ级
。 38.液压试验时,压力容器壳体的环向薄膜应力应符合 A 要求。 A) 39.压力容器气密试验应在液压试验合格后进行，气密试验压力为≤90%θ?ζS B) ≤80%θ?ζS C) ≤75%θ?ζS
C 。 A) 1.05 倍设计压力 B) 1.15 倍设计压力C) 设计压力
40.A) Pw压力容器的最高工作压力＜P＜Pz B）Pw≤P＜PzCPw）、设计压力 Pw＜Pz≤PP D、安全阀开启压力） Pw≤Pz≤P Pz 的关系，正确的为： C 。 41.GB150-1998 适用于设计压力不大于 B 。 A) 25 MPa B) 35 MPa C) 50 MPa
42.GB150 不适用于下列哪些容器 B 。
A）设计压力为35MPa 的容器B）真空度为0.01MPa 的容器C）内直径为200mm 的容器 43.GB150-1998 A) 核压力容器 B) 不适用于下列哪些容器：石油液化气钢瓶C) 卧式容器 A 、 CD) 、 超高压容器D 。
44.GB150 对内直径小于 C mm 的容器不适用。 A) 300 B) 100 C) 150 D) 200 45.金属温度是指受压元件 C 。
A）外表面的最高温度 B）内表面的最高温度C）沿截面厚度的平均温度 46.A) 压力容器的压力试验温度是指环境温度 B) 试验介质温度C) B 容器壳体的金属温度。
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