47.在下述厚度中满足强度及使用寿命要求的最小厚度是 C 。 A）名义厚度 B）计算厚度 C）设计厚度 48.GB150 规定，有效厚度系指 A 。
A) 名义厚度减去厚度附加量B) 计算厚度和腐蚀裕量之和C) 设计厚度加上钢材厚度负偏差值 49.在下列厚度中能满足强度（刚度、稳定性）及使用寿命要求的最小厚度是 A 。 A) 设计厚度 B) 最小厚度C) 计算厚度 D) 名义厚度 50.GB150-1998 规定，有效厚度指 B 。
A) 计算厚度和腐蚀裕量之和B) 名义厚度减去厚度附加量C) 设计厚度加上钢材厚度负偏差量 51.确定外压容器的设计压力时，应考虑在正常工作情况下可能出现的 A 。 A) 最大内外压力差 B) 最大外压力C) 最大内压力 D) 最大内外压力和 52.厚度附加量C 是指 C 。
A) 钢材厚度负偏差B) 钢材厚度负偏差和腐蚀裕量与容器制作减薄量之和C) 钢材厚度负偏差与腐蚀裕量之和D) 直接用火焰加热的容器
53.压力容器焊接接头系数θ应根据 A 选取。 A) 焊缝型式和无损探伤检验要求
B) 焊缝类别和型式 C) 坡口型式和焊接工艺
54.钢制压力容器，采用相当于双面焊的全焊透对接接头，当采用局部无损 检测时，其焊接头系数应取 C 。
A) 1.0 B) 0.9 C) 0.85 D) 0.8
55.单面焊对接接头（沿焊缝根部全长有紧贴基本金属的垫板），作局部无损 检测，其焊接接头系数为 D 。
A) 1.0 B) 0.9 C) 0.85 D) 0.8
56.GB150-1998 规定，内压容器液压试验压力Pt 应为 B 。A) 1.15P[ζ]/[ζ]t 和P+0.1，取其中较大值B) 1.25P[ζ]/[ζ]t 和P+0.1，取其中较大值C) 1.25P
57. GB150-1998 中试验压力PT=1.25P[ζ]/[ζ]t 计算中，如容器各元件（园筒、封头、接管、法兰及紧固件）所用材料不同时，取各元件材料[ζ]/[ζ]t比值中 C 。 A) A、B 两类 B) A、B、C 三类 C) A、B、C、D 四类 90. 各类凸形封头中所有拼焊接头均属 A 。
A) A 类焊接接头 B) B 类焊接接头 C) D 类焊接接头
91. 按GB150-1998 规定，管板与筒体非对接连接的接头应是 B 。 A）B 类焊接接头 B）C 类焊接接头 C）D 类焊接接头
92. 按GB150-1998 规定，接管和长颈对焊法兰连接的焊接接头应是 A 。 A) B 类焊接接头 B) C 类焊接接头 C) D 类焊接接头 93. 不等厚两板对接时，下列 C 情况要削薄。
A) 薄板厚度不大于10mm,两板厚度差超过1mmB) 薄板厚度大于10mm,两板厚度差超过2mm C) 薄板厚度不大于10mm,两板厚度差超过3mm 94. 应进行焊后热处理的对接焊缝是 B 。
A) 28mm 厚的16MnR B) 30mm 厚的15MnVR C) 36mm 厚的20R （以上焊缝焊前均未预热） 95. 30mm 厚的15MnVR 钢制容器，图面技术要求上标注的A、B 类焊接接头检测要求中， B 是错误的。
A）100%超探，20%射线复查 B)20％射线检测 C) 100%超探
96. 压力容器壳体及受压元件钢材厚度δS > A mm 的12CrMo、15CrMoR、15CrMo 及其它任意厚度的Cr-Mo 低合金钢；对其A、B类焊接接头，应进行100％的射线检测或超声检测。 A) 16 B) 25 C) 30
97. 符合GB150-1998 要求需进行表面磁粉或渗透检测，其合格标准应符合JB/T4730-2005 中 A 。
A) Ⅰ级 B) Ⅱ级 C) Ⅲ级
98. 碳素钢和16MnR 容器进行液压试验时，液体温度不得低于 B ℃。 A) 0 B) 5 C) 10 D) 25
99. 20g 钢板可代用 B 钢板。 A) 20R B) Q235-C C) 16MnR 100. 低温容器是指 B 。
A) 平均值 B) 最大者 C) 最小者
58. D 。内压容器液压试验压力为
B ，真空容器液压试验压力为 A ，液压试验下圆筒应力不得超过 A) 1.25P, B) 1.25P[ζ]/[ζ]t C) 0.8θζs D)0.9θζs
59. A) PT =0.2Mpa B) PT =1.25P C) PT =1.05P外压容器和真空容器的液压试验压力PT 为（式中 B 。P
为设计压力）
60. 液压试验时，圆筒的薄膜应力бT 不得超过试验温度下材料屈服限的 A 。 A) 9061. 奥氏体钢的使用温度高于％ B) 80％ C) 85％
525oC 时，钢中含碳量应不小于 C 。 A) 0.4% B) 0.03% C) 0.04%
62. A) -196奥氏体不锈钢的使用温度高于或等于℃ B) -100℃ C) -200℃
A 时，可免做冲击试验。 63. Q235-B 钢板制作压力容器，其设计压力P 小于或等于 B MPa；钢 板的使用温度为 E ；用于壳体时，钢板厚度不大于A) 10 MPa B) 1.6 MPa C) 2.5 MPa D) 0 F mm。
～200℃ E) 0～350℃ F) 20 mm G) 30 mm 64. 用于壳体厚度>30mm 的 B 应在正火状态下使用。 A) 15MnVR 65. 用于法兰管板平盖等受压元件的厚度大于（16mm） B)20R 和16MnR
C 的20R 和16MnR 钢板应在正火状态下使用。 A) 30mm B) 40mm C) 50mm
66. A) 28 B) 40 C) 50 D) 60
用于壳体厚度> D mm 的碳素钢和低合金钢板，应逐张进行拉伸和夏比冲击试验。 67. 用于壳体的钢板，需进行低温冲击试验的是 B、C 。
A) C) 使用温度低于使用温度低于－0℃10,20mm ℃,30mm 的20RB) 的16MnRD) 使用温度低于－使用温度低于10℃,20mm 0℃,20mm 的20R
的0Cr18NiTi
68. 用于壳体厚度大于 A 的20R 和16MnR，应逐张进行超声检测，质量等级应不低于Ⅲ级。 A) 30mm B) 50mm C) 60mm
69. 设备主螺栓采用35CrMoA 材料，应该在何种热处理状态下使用 B 。 A) 正火 B) 调质 C) 稳定化处理
70. 排列是目前常用的容器封头有椭圆形、碟形、半球形、锥形、平盖等，从受力情况看，从好到差依次 B 。
A) 椭圆形、半球形、碟形、锥形、平盖；B) 半球形、椭圆形、碟形、锥形、平盖；C) 半球形、碟形、椭圆形、锥形、平盖71. K≤1 椭圆形封头有效厚度应不小于封头内径的
C 。
A) 0.15% B) 0.2% C) 0.3% （式中K 为椭圆形封头形状系数） 72. A) α对于锥壳的大端，可以采用无折边结构，锥壳半顶角≤30° B) α≤45° C) α≤60°
A 。 73. 对于锥壳的大端，当锥壳半顶角α≤ 时，可以采用无折边结构。 A) 30o B) 45o C) 60o D) 90o
74. 对于锥壳的小端，当锥壳半顶角α≤ 时，可以采用无折边结构。 A) 30o B) 45o C) 60o D) 90o
75. A) 1.5 B) 2.0 C) 2.5
当壳体上开椭圆形或长圆形孔时,孔的长径与短径之比应不大于 B 。 76. 《钢制压力容器》GB150-1998 规定，当圆筒内径Di>1500mm 时，开孔最大直径d 小于或等于A) 1/2 B) 1/3 C) 500 D) 1000 E) 520
B Di，且小于或等于 D mm。 77. 内径Di≤1500mm 的圆筒最大开孔直径应为 C 。
A) C) 开孔最大直径开孔最大直径dd≤≤1/4Di1/2Di，且，且dd≤≤320mm520mm；；B) D) 开孔最大直径开孔最大直径dd≤≤1/3Di1/5Di，且，且dd≤≤420mm220mm；。
78.《钢制压力容器》GB150-1998 规定，凸形封头或球壳的开孔最大直径d 小于或等于 C Di。 A) 1/3 B97. C 条是错误的） 1/4 C）,不属于壳体开孔可不另行补强须满足的四个条件之一： 1/2
A) 设计压力小于或等于2.5MPaB) 两相邻开孔中心的间距应小于两孔直径之和的两倍
C) 求
接管公称外径小于或等于57mm (标准规定为89mm)D) 接管最小壁厚满足GB150 表8-1 要80. 采用补强圈补强时，应遵循的正确规定有 A 。
A) 壳体名义厚度钢材的标准抗拉强度下限值δn≤28mm (标准规定为ζb≤540MPaB) 38mm)
补强圈厚度小于或等于2δn (标准规定为1.5δ)C) 81. 不能采用补强圈进行开孔补强的压力容器为 C 。
A) 82. 介质为高度、极度危害采用补强圈补强时,补强圈厚度应 B) Pd≥10 MPa C) A 。 壳体壁厚大于38mm D) t＞35℃ A) ≤1.5δn B) >1.5δn C) >δn
83. A) 等面积法《钢制压力容器》 B) 极限分析法GB150-1998 C) 等面积法和极限分析法中开孔补强采用的方法是 A 。 84. 带颈法兰应采用 A 或 C 加工制成。 A) 85. 板材榫槽，凹凸面及平面密封法兰的台肩高度 B) 热轧 C) 锻件
B 在法兰 D 厚度内。 A) 包括 B) 不包括 (见GB150 图9-1) C) 名义 D) 有效
86. 9.6 在操作过程中，若法兰分别承受内压和外压的作用，则法兰应按条)
C 工况进行设计。(见GB150 A) 内压 B) 外压 C) 两种压力
87. A) 略高于用于紧固法兰的螺栓材料硬度应 B) 略低于 C) 等于
A 螺母材料硬度(30HB)。 88. GB150-1998 第十章用于设计温度高于－20℃的 A、B 、C 压力容器的制造、检验和收。 A) 89. 多层包扎式压力容器主要受压部分的焊接接头分为 B) 热套 C)单层焊接 D)多层绕板式 C 。 E)扁平钢带式压力容器
A) 金属温度低于或等于-20℃的容器B) 设计温度低于或等于-20℃的容器C) 工作温度低于或等于-20101. ℃的容器低温容器的
A、B 类焊接接头，除符合规定应做100％射线或超声波无损检测外，允许进行局部无损检测，检查长度不得少于各条焊接接头长度的 C ，且不少于250mm。 A) 20% B) 40% C) 50%
102.《管壳式换热器》GB151-1999 适用范围：公称直径DN≤ B:公称压力PN≤ C ；公称直径和公称压力的乘积≤ E 。
A)2000mm B)2600mm C)35Mpa D)10MPa E)1.75×104 F)1.45×104103.GB151-1999 适用的换热器公称直径 B 。
A)DN≤2000mm B)DN≤2600mm C)DN≤3000mm
104.GB151-1999 A) 外径 B) 中径 C) 规定，计算换热面积中换热管的计算基准为内径
A 。 105. GB151 标准规定，当换热管为U 形管时，其公称长度是指 A 。 A) 106. GB151-1999 直管段 B) 拼接段中采用碳素钢、低合金钢冷拔管做换热管时，换热管的精度有Ⅰ级及Ⅱ级，则 C) 全管段
C 。
A) 107.称该换热器Ⅰ级或Ⅱ级换热器设计温度低于20℃时，取 A B) ℃时的许用应力。没有特别表示方法 C) 标有Ⅰ级管束或Ⅱ级管束 A) 20 B) 0 C) 40 D) 100
108.GB151 A) 淬火 B) 退火规定，用于制造换热器的铜和铜合金应在 C) 回火 D) 固溶
B 状态下使用。 109.用于制造管板、平盖、法兰的钢锻件，其级别不得低于JB4726 和JB4728 规定的 B 级。 A) 100.Ⅰ用于制造换热器的管板锻件，其级别不得低于 B) Ⅱ C) Ⅲ
JB4762 和JB4728 中的A 级。 A) Ⅱ B) Ⅲ C) Ⅳ
111.A) 50 mm B) 60 mm C) 65 mm
管板厚度大于 B 时，宜采用锻件。 112.当换热器设计温度≥300℃时，接管法兰应采用 A 。 A) 113.对焊法兰钢制管壳式换热器接管，当设计温度高于或等于 B) 带颈平焊法兰 C) 板式平焊法兰
300℃时，必须采用 B 法兰。 A) 松式 B) 整体 C) 任意式
114. U A) 2 倍 型管弯管段的弯曲半径应不小于B) 3 倍 C) 2.5 倍
A 的换热管外径。 115.GB151 标准规定，管板的有效厚度系指管程分程隔板槽底部的管板厚度减去下列的厚度 C 。A) 的较大值管程腐蚀裕量超过管程隔板槽深度的部分C) A 与B 二者的厚度
B) 壳程腐蚀裕量与管板在壳程侧的结构开槽深度二者116. 管板和换热管采用焊接连接时，管板的最小厚度应满足结构设计和制造的要求，且≥ B 。 A) 10mm B) 12mm C) 15mm (117. GB151 规定，换热器管间需要机械清洗时，应采用见GB151 5.6.2.2 条)
C 排列，相邻两管间的净空距离（S-d）不宜小于6mm。
A) 118.正三角形一台换热器未设折流板和支持板，其管板间距为 B) 转角正三角形 C) 正方形 D) 转角正方形L，则换热管受压失稳的当量长度
Lcr 为 B 。(见GB151 图32)
A) L B) L/2 C) L/3 D) L/4
119.钢制管壳式换热器的换热管与管板之间采用强度胀接时，其适用范围为 B 。
A) 设计压力≤2.5MPa、设计温度≤350℃B) 设计压力≤4.0MPa、设计温度≤300℃C) 设计压力≤1.6MPa120. 卧式换热器、冷凝器和重沸器的壳程介质为气、液相共存或液体中含有固体物料时，折流板缺、设计温度≤400℃
口应 A 布置。
A) 121. 垂直左右方向折流板最小间距一般不小于圆筒内直径的 B) 水平上下方向 C) 一定倾角方向 D ，且不小于
50mm。 A) 1/2 B) 1/3 C) 1/4 D) 1/5
122. A) 1 B) 2 C) 3 D) 4
换热管拼接时，同一根换热管的对接焊缝，直管不得超过 A 条。 123. 换热管拼接时，同一根换热管的对接焊缝，U 形管不得超过 B 条。(见GB151 6.3.3 条) A) 1 B) 2 C) 3 D) 4
124. 换热管拼接时，最短管长不应小于 B mm。 A) 100 B) 200 C) 300 D) 400
125. A) 1.25 换热管拼接时，对接后的换热管应逐根作液压试验，试验压力为设计压力的倍 B) 1.5 倍 C) 2 倍
C 。 126.拼接管板的对接接头应进行无损检测，探伤比例及合格级别 A、B 。 A) 100%X 127. 固定管板换热器压力试验的试验顺序是射线检测II 级 B) 100%超声检测 B I 级合格。 (见GB1516.4.1) A) 先管程后壳程 B) 先壳程后管程
128. 相焊，垫板或连接板材料按低温压力容器的鞍座、耳座、支腿或裙座等，应考虑设置垫板或连接板，尽量避免与容器壳体 A 考虑。
A) 与壳体相同的低温材料 B) Q235-B C) 16MnR 129. A) 管内流体温度的平均值换热管壁温的选取应为B) D 管外流体温度的平均值。
C) 内外流体温度的平均值D) 沿换热管金属的温度的平均值
130.A) 交变应力压力容器及其部件在受到 B) 外载荷 C) 地震载荷 A 作用时应考虑进行疲劳设计。 131.蠕变产生的必要条件是 A 。 A) 132.高温边缘应力具有： B) 低温 C) 常温A 性和
B 性。
6 / 31
A) 局部 B)自限 C)扩展 D)无限 E) 分散 F)递增
133.GB150 标准中内压圆筒强度计算基本公式的理论依据是 A 。 A) 第一强度理论 B) 第三强度理论C) 第四强度理论
134.为提高外压圆筒承载能力，通常较为合理的方法是 C 。 A) 增加壁厚 B) 改用强度较高的材料 C) 设置加强圈 135. E 和 F 是反映垫片密封性能的两个基本参数。
A) 垫片宽度 B)垫片材料 C) 垫片厚度 D)密封面形式E) 预紧密封比压y F)垫片系数m 136.应力腐蚀破裂是 A 。
A) 金属在持久拉应力和特定腐蚀介质联合作用下，出现的脆性破裂B) 金属在持久弯曲应力和特定腐蚀介质联合作用下，出现的脆性破裂
C) 金属在冲击载荷和特定腐蚀介质联合作用下，出现的脆性破裂
137.不同强度级别的低碳钢、低合金钢高强度钢之间的异种钢焊接，一般要求焊接接头的强度应 A 强度较低一侧母材标准规定的抗拉强度下限值，而接头的塑性、韧性应 A 强度较高而塑性、韧性较差一侧的母材。
A) 不低于 B) 不高于
138.低温压力容器焊接采用 B 焊条。 A) 酸性焊条 B) 低氢碱性焊条
139. 固定管板换热器管板计算中，按有温差的各种工况计算出的A 或B 或C 中任一 不能满足强度条件时，就需要设置膨胀节。
A) 壳体轴向应力бC B) 换热管轴向应力бtC) 换热管与管板之间连接拉脱力q D) 管板径向应力бr 140. 不开设 A 的压力容器；标准抗拉强度下限值> 540MPa 的压力容器；进行 C 试验的压力容器的焊接接头都必须进行100%射线或100%超声波探伤。 A) 检查孔， B)人孔 C)气压 D)液压
141. Cr-Mo 钢焊缝背面挑焊清根应进行 A 或 B 探伤检验。 A) 磁粉 B) 渗透 C) 超探 D) 射线
142. 在卧式容器设计中，A≤Rm/2，A＜0.2L，A 最大不得＞0.25L，其L是指 B 。 47. 采用补强圈补强时应遵循下列规定：钢材的标准抗拉强度下限值≤540MPa;补强圈厚度≤1.5δn;壳体名义厚度≤38mm。 ( √ )
48. 椭圆形、碟形封头开孔补强面积计算中δ=PcK1Di/(2[ζ]tθ-0.5Pc),其中对椭圆形封头K1=1[K1=0.9]。( × )
49. 对椭圆形封头上的所有开孔，均应选用同一计算方法进行开孔补强计算。 ( × ) 50. 外压容器因开孔削弱所需补强面积比内压容器因开孔削弱所需补强面积大[小，为1/2 内压所需补强面积]。 ( × )
51. 在法兰计算中，榫槽、凹凸面及平面密封面的台肩高度不包括在法兰的有效厚度内。 ( √ ) 52. 平盖、管板与筒体对接连接的焊接接头属B 类焊接接头。( √ )
53. 椭圆形、碟形、球形及折边锥形封头内表面的形状偏差，其最大间隙不得大于封头设计内直径Di 的1.25%，直边部分的纵向皱折深度应不大于1.5mm。 ( × )
54. 相邻圆筒的A 类焊接接头中心线之间外圆弧长或封头A 类焊接接头中心线[端点]与相邻圆筒A 类焊接接头中心线之间外圆弧长应大于名义[钢材]厚度的3 倍，且不小于100mm。 ( × )
55. 相邻圆筒组装后A 类焊接接头的距离或封头A 类焊接接头的端点与相邻圆筒A 类焊接接头的距离应大于名义厚度δn 的3 倍，且不小于100mm。( √ )
56. 压力容器制造中热处理分为：焊后热处理和改善力学性能热处理两类。( √ )
57. 有应力腐蚀的压力容器；盛装毒性程度为极度或高度危害介质的压力容器必须进行焊后热处理。 ( √ )
58. 必须进行焊后热处理的压力容器：第三类压力容器；设计压力≥5MPa；第二类压力容器中易燃介质的反应压力容器和储存压力容器。( × )
59. Cr-Mo 钢制压力容器；图样注明盛装毒性为极度或高度危害介质的容器必须每台制备产品焊接试板。 ( √ ) GB150 10.5.1.1
60. 凡需经热处理达到材料力学性能要求的压力容器，每台均应制备母材热处理试板。 ( √ ) GB150 10.5.4
61. 局部探伤检查长度不得少于各条焊缝长度的20％，且不小于250mm；局部探伤必须包括每一相交的焊缝接头。 ( √ ) [容规87 条]
A) 卧式容器总长 B) 两封头切线之间的距离 C) 圆筒的直线长度 143. 算及校核。在进行卧式容器设计时，
应进行壁厚计算及支座反力、圆筒轴向应力、圆筒切向剪应力和 D 计A) 风载荷 B) 地震载荷 C) 圆筒局部峰值应力 D) 圆筒周向应力
144. 锈钢制作的塔器规定最小壁厚不小于碳素钢或低合金钢制作的塔器筒体不包括腐蚀裕度的最小壁厚为A 。 2Di/1000,且不小于 B ；不A) 2mm B) 3mm C) 4mm
145.A) 12 B) 14 C) 16
塔器无论有筋板或无筋板的的基础环板厚度均不得小于 B mm。 146.氩弧焊打底、单面焊接双面成型的对接焊缝可作为 A 。
A) 三、判断双面焊全焊透对接焊缝
B) 单面焊沿焊缝根部全长具有紧贴基本金属的垫板焊缝 1.《钢制压力容器》GB150-1998 适用于工作压力[设计压力]不大于35MPa的容器。 ( × ) 2. GB150-19983. GB150 对真空度低于《钢制压力容器》不适用于0.02MPa 的容器不适用。[适用于]真空容器。 ( √ )
( × ) 4. GB150-1998 标准的管辖范围包括：……非受压元件与容器的连接焊缝，不包括焊缝以 外的元件，如支座、支耳、裙座和加强圈等。5.计算压力指在相应设计温度下，用以确定元件厚度的压力，其中包括液柱静压力。 ( √ )
( √ ) 6.当元件所承受的液柱静压力小于设计压力的10%[5%]时，可以忽略不计。( × )
7.8.设计温度指容器在正常工作情况下，设备内的介质温度试验温度系指压力试验时试验液体的温度。 ( √ )
[设定的元件的金属温度]。( × ) 9.计算厚度系指按有关公式计算得出的厚度，需要时尚应计入其他荷载所需厚度。 ( √ )
10.GB150-1998 加量。 ( √ )
规定设计厚度系指计算厚度与腐蚀裕量之和，有效厚度系指名义厚度减去厚度附11. GB150-1998 规定名义厚度系指设计厚度加上钢材厚度负偏差后向上圆整至钢材标准规格的厚度。12. 对于容器壳体，在任何情况下，其名义厚度不得小于最小厚度与腐蚀裕量之和。( √ )
( √ ) 13. 任何情况下压力容器元件金属温度不得超过钢材的允许使用温度。( √ ) 14. 荷;附属设备及平台、扶梯、管道等重力载荷。压力容器设计时应考虑的载荷有：内压、外压或最大压差 ( × ) [不全面，见;液体静压力GB150 3.5.4 ;容器自重条;风载荷和地震载] 15. 真空容器的设计压力等于实际工作真空压力。( × )[详见HG20580 表4-1]
16. 17. 受压元件厚度计算中厚度附加量只计入钢材厚度负偏差及腐蚀余量，不计加工减薄量。介质为压缩空气.水蒸汽或水的碳素钢.低合金钢制造的压力容器腐蚀裕量不小于2 mm[1 mm] ( √ ) 。 ( × )
18. 19. 同一种材料制成的螺栓，安全系数与螺栓直径大小无关。设计温度低于20℃时，材料的许用应力取20℃时的许用应力。( √ )
( √ )
20. 焊接接头系数Ф应根据容器受压部分的焊接接头形式及无损检测的长度比例确定。 ( √ ) 21. 取θ=1.00采用氩弧焊打底，单面焊双面成形的对接焊焊接接头，经。 ( √ )
100%无损探伤检测，焊接接头系数22. 确定压力容器试验压力时，如容器各受压元件（如圆筒、封头、法兰等）所用材料不同时，应取各元件材料23. 外压容器和真空容器以内压进行压力试验，[б]/[б]t 比值中的最大者 [最小者] 。试验压力( × ) PT= 0.2MPa[1.25P]，而与设计外压力大小无关。( × )
24. 25. 真空容器的液压试验压力为在液压试验、气压试验时，圆筒的薄膜应力0.2MPa[PT=1.25P]ζt 不得超过设计温度下材料屈服点的。 ( × )
90%。 ( × ) 26. 奥氏体钢的使用温度高于525℃时，钢中含碳量应≥0.04%。( √ )
27. 28. 碳素钢和碳锰钢在温度高于钢材[碳素钢和低合金钢]使用温度等于425℃下长期使用，应考虑钢中碳化物相的石墨化倾向。-20℃时，应按附录C 的规定进行夏比低温冲击试验。 ( √ ) ( × )
29. ZBJ74003-88 IV 厚度大于30mm 级[JB/T4730.3-2005 的16MnR 钢板应逐张进行超声波探伤检查，其质量等级应符合Ⅲ级]要求。( × )
30. 多层包扎压力容器的内筒钢板，其质量等级应不低于JB/T4730.3-2005规定的II 级。 ( √ ) 31. 板。采用厚度 ( × )
>4mm 的高合金钢板制压力容器，应在图样上[向钢厂订货时]注明为压力容器用钢32. 当碳素钢和低合金钢锻件公称厚度大于等于300mm 时，锻件级别不应低于JB4726 规定的Ⅲ级。33. 多层包扎圆筒体内筒的焊接接头系数( × )
θ=1.0 ( √ ? )
34.《钢制压力容器》GB150-1998 中内压圆筒壁厚的强度计算公式的适用范围为：P≤ 0.6[ζ]tθ[P≤35. GB150-1998 0.4[ζ]tθ]。( × )
内压圆筒计算公式δ=PcDi/2[ζ]tθ-Pc 适用于设计压力不大于35MPa 的钢制压力容器设计。 ( √ ? )
36. 焊]。外压容器加强圈因起加强作用而必须围绕整个圆周，不得断开，并应采用连续焊 ( × )
[连续焊或间断37. 外压容器内部的构件如塔盘等，若设计成起加强作用时，也可作加强圈用。 ( √ )
38. K不会出现弹性失稳的要求。≤1 的椭圆形封头的有效厚度应不小于封头内直径的( √ )
0.15％，这是考虑在内压作用下封头局部39. 椭圆形封头，当Di/2hi=2 时，取形状系数K=1。( √ )
40. 41. 无折边球面封头和锥形封头与筒体的连接均应采用全焊透焊缝结构。对于锥壳[锥壳小端]，当锥壳半顶角α≤45℃时可以采用无折边结构。( ( √× ) ) 42. 在任何情况下，加强段的厚度不得小于相连接的锥壳厚度。( √ )
43.44. GB150-1998 《钢制压力容器》中规定GB150-1998 :凸形封头或球壳开孔最大直径中开孔补强采用的方法是应力分析法。d≤0.5Di。( √ ) ( × ) 45. 压力容器上所有开孔均应进行补强，否则会影响其安全使用。( × ) 46. 50mm[80mm]不另行补强的最大开孔直径，。 ( × ) 当壳体名义厚度小于或等于12mm 时，接管公称直径小于或等于
62. 局部无损探伤的压力容器，其焊缝交叉部位；被补强圈、垫板等覆盖的对接接头；公称直径≥250mm 63. 压力试验时，压力表的量程不应低于的接管的对接接头应进行50%[100%]1.5 倍和高于的射线或超声检测。3 倍的试验压力。 ( × )
( √ )
64. 容器的开孔补强圈应在压力试验之后通入0.4～0.5Mpa 的压缩空气检查焊接接头质量。 ( √ ) 65. 于5碳素钢、℃。 ( ×16MnR )
、15MnNbR 和正火15MnVR 钢制压力容器，液压试验时的液体温度不得低66.气压试验的安全措施必须经图样中审核签署人[单位技术负责人和安全部门]批准同意。 ( × ) 67. 介质相容性、加工工艺性、焊接性能压力容器受压元件所用钢材只需材料的力学性能和化学成分相同，就可以批准代用。] ( × )
[还需考虑68. 奥氏体不锈钢焊接钢管的许用应力为相应钢号许用应力的0.9[0.85]倍。 ( × ) 69. 70. 安全阀开启压力应高于压力容器的工作压力，低于设计压力。使用温度低于-20℃的碳素钢和低合金钢制造压力容器均属于低温压力容器，( √ )
应按低温容器有关标准和规定进行设计、制造、检验和验收。( × ) [低温低应力工况可不按低温容器] 71. 72. 低温容器受压元件用钢必须是镇静钢。低温容器用钢的冲击试验温度应低于或等于壳体或其受压元件的最低设计温度。 ( √ )
( √ 73. 低温容器的铭牌不能直接铆固在壳体上。 ( √ ) 74. 的容器壳体的连接，接管内径边角处应倒圆。插入式接管与承受疲劳载荷的压力容器、低温压力容器、( √ )
钢材的标准常温抗拉强度ζb>540MPa 75. 碳素沸腾钢板和Q235-A 钢板不得用于制造按GB150 或容规管辖的压力容器。 ( √ )
76. 温度为碳素钢0～350Q235-A[ Q235-B ]℃，用于壳体时，钢板厚度不大于钢板可用于制造容器设计压力20mm，[不得用于 P≥1.6Mpa[ P]盛装毒性程度为高度或极度危≤1.6MPa]，钢板使用害介质的压力容器。( × )
77. GB151-1999 称压力PN≤35MPa钢制管壳式换热器适用的换热器参数为公称直径，公称直径（mm）和公称压力（MPa）的乘积不大于DN≤2000mm[ 2600mm ]104[1.75X104]。 ( ；公× ) 78. GB151-1999 规定，计算换热面积的方法是：以换热管中径[外径]为基准，扣除伸入管板内的换热管的长度，再经圆整后即79. GB151-1999 规定，当换热管为[计算]得U [到的型管时，]换热面积。U 型管的直管长度即为公称长度。( × )
( √ ) 80. 管板两面均应考虑腐蚀裕量。 ( √ ) 81. 82. 换热管不考虑腐蚀裕量。管板和平盖上开槽时，可把高出隔板槽底面的金属作为腐蚀裕量，但当 ( √ )
腐蚀裕量大于槽深时，还应加上两者的差值。 ( √ )
83. 验压力提出详细要求。管程设计压力大于壳程设计压力的换热器，图样上应对换热管与管板连接接头的试验方法和试 ( √ )
84. 换热器圆筒可以采用碳素钢、低合金钢的焊接管制造。( × )
85. GB151-1999 86. 换热器接管法兰在设计温度高于或等于规定管板本身具有与筒体相对接的凸肩时，应采用锻件。250℃[300℃]时，应采用对焊法兰。( √ )
( × )
87. 在换热器设计中，壳体的厚度按GB151-1999 相关公式计算，即可不必[还需]考虑其他因素。[88. 注：如还需考虑最小厚度管板和换热管采用焊接连接时，管板的最小厚度应满足结构设计和制造要求，且管板的最小厚] ( × )
度≥12mm。 ( √ )
89. 力的压力差进行管板设计。不能保证壳程压力和管程压力在任何情况下都能同时作用时，( × )
还是[不]可以用壳程压力和管程压90. GB151-1999[ JB4732 ]给出的方法可以计算管板周边不布管区较宽（k>1.0）的情况，或与法兰搭焊连接的固定式管板。91. 管板设计时，当壳程压力和管程压力之一为负压时，需要考虑压差的危险组合。( × )
( √ ) 92. 换热管与管板的连接形式不用胀接就用焊接[或胀焊并用]。 ( × )
93. 94. 采用强度胀接时，换热管材料的硬度一般须低于管板材料的硬度值。介质为有腐蚀或有磨蚀的气体、蒸汽及汽液混合物时应设置防冲板。( ( √√ ) )
95. 介质为易挥发、易燃、易爆、有毒及贵重物质时，适[不]宜选用填料函式换热器。 ( × 96. GB151-1999 97. 对接后的换热管，逐根进行水压试验时，试验压力为设计压力的规定，换热器中的换热管不允许拼接。( × )
1.25[ 2 ]倍。 ( × )
98. 拼接管板对接接头应进行100%射线或超声检测。按JB/T4730 射线检测不低于Ⅲ级[Ⅱ 级]，或超声检测不低于Ⅱ级99. 除不锈钢外，拼接后的管板应作消除应力热处理。[Ⅰ级]合格。 ( × )
( √ )
100.碳钢或低合金钢制的焊有法兰的管箱或管箱径向开孔超过1/2[ 1/3 ]圆筒内径的管箱，应进行焊后热处理。101.碳钢、低合金钢的焊有分程隔板的管箱，( × ) 隔板和法兰施焊后[经整体热处理后]即可加工法兰密封面。 ( × )
102.103.低温换热器的低温换热器的A U 类焊接接头应采用双面焊或相当于双面焊的全焊透对接接头。形换热管采用冷弯，且弯曲半径小于10 倍换热管外径时，冷弯后须进行消除 ( √ )
应力热处理。( √ )
104.或等于两侧母材中的较低者低温换热器焊接接头两侧母材具有不同冲击试验要求时，焊接接头金属的冲击试验温度应低于[较高者]。(×)
105.在进行换热器壁温计算时，其符号K 表示以换热管外表面积为基准计算的总传热系数，单位是W/(m2106.“压力容器安全技术监察规程”的规定不包括真空下工作的压力容器。?℃)。 ( √ )
( √ )
107.《容规》适用于设计压力大于或等于0.1MPa；内直径（非圆形截面指断面最大尺寸） 大于或等于等于标准沸点的液体。0.15m 且容积大于或等于( × )
0.25m3[0.025m3]；介质为气体、液化气体或最高工作温度高于或108.真空容器是外压容器，因此应[不]受《压力容器安全技术监察规程》管辖，[其设计、制造、检验和验收按109.最高工作压力低于GB150] ( ×0.1MPa )
，设计压力高于0.1MPa 的容器需接受《压力容器安全技术监察规程》的监察。 ( × )
110.三类压力容器。毒性程度为极度和高度危害介质的低压容器且 ( √ )
pV 值大于或等于者0.2MPa?m3 的容器，为第7 / 31
111. 毒性程度为极度和高度危害的中压容器应划为三类压力容器。( √ )
112.一介质为空气，设计压力为2.0MPa ,容积为50 m3 的储存容器应划为三类[二类]压力容器。 ( × )
113.毒性为极度和高度危害介质，且pV≥0.2MPa? m3 的低压容器为三类容器。 ( √ ) 114.容积为8m3 的低温液体二氧化碳储罐为三类压力容器。 ( × )
115.多腔压力容器应按类别高的压力腔划定该容器的类别并按该类别进行使用管理。 ( √ ) 116.多腔压力容器应按类别高的压力腔[各自的类别]进行设计和制造(×)
117.压力容器专用钢材的磷含量不应大于0.030%，硫含量不应大于0.020%。 ( × )
118.用于焊接结构压力容器主要受压元件的碳素钢和低合金钢，其含碳量不应大于0.25%。 ( √ ) 119.用碳素钢和低合金钢制造的最高工作压力≥10MPa 的压力容器，其钢板需逐张进行超声检测。 ( √ )
120.盛装介质毒性程度为极度、高度危害的压力容器用钢板，应逐张进行超声检测。 ( √ ) 121.用于制造压力容器壳体的钛材应该在退火状态下使用。( √ )
122.高压容器设计总图上只需要设计、校核、审核（定）人员的签字。( × )
123.常温下无保冷设施的盛装混合液化石油气的压力容器，应以50℃作为设计温度。 ( √ )
124.因特殊原因不能开设检查孔的压力容器应对每条纵、环焊接接头做100%射线或超声无损检测，并应在设计图样上注明计算厚度。( √ )
125.压力容器产品施焊前，对要求全焊透的T 型焊接接头，应进行焊接工艺评定。 ( √ ) 126.焊后热处理应在焊接工作全部结束并检测合格后于耐压试验前进行。( √ )
127.奥氏体不锈钢容器及焊接接头系数θ取为1 的压力容器，其焊缝表面咬边深度不得大于0.5mm。[注：不允许有咬边] ( × )
128.压力容器制作产品焊接试板和试样的目的是为了检验产品焊接接头和其他受压元件的力学性能和弯曲性能。 ( √ ) 129.“压力容器安全技术监察规程”中压力容器的对接接头的无损检测的比例有三种，20%、 50%[≥20%、≥50%]、100%。 ( × )
130.第二类压力容器中易燃介质的反应压力容器和储存压力容器因是第二类压力容器，只需进行局7.卧式管壳式换热器壳程为气液共存或液相中含有固体颗粒时，折流缺口应垂直左右布置 8.球罐可视为_ 单质点 体系，对其进行基本自振周期计算。
9.球壳的焊缝以及直接与球壳焊接的焊缝，应选用 第氢型药皮焊条，开按批号进行 扩散氢 复验。 10.按 GB150规定，超压泄放装置不适用于操作过程中可能产生 压力剧增 ，反应速度达到 爆轰 的压力容器。
11. 铝容器的最高设计压力为 8 MPa；钛容器的最高设计压力为 35 MPa。 12.GB150不适用于设计压力低于 0.1 MPa，真空度低于 0.02 MPa的容器。 13.含碳量不小于 0.04% 的不锈钢称为低碳不锈钢；含碳量不小于 0.03%的不锈钢称为超低碳不锈钢。
14.外压圆筒按受力方向和失稳时的变形特征，有 径向失稳 和 轴向失稳 两种失稳。
15.因特殊情况不能开设检查孔的容器，应在设计图样上注明 最小厚度，并应 给出检验周期。 16.压力容器专用钢板的磷含量不应大于 0.030% ，硫含量不应大于 0.020% 。 17.奥氏体不锈钢的使用温度高于525℃时，钢中含碳量不小于 0.04%。
18.设计盛装液化石油的储罐容器，使用法兰连接的第一个法兰密封面，应采用 高径对焊法兰， 金属缠绕 垫片(带 外环 )和 高强度 螺栓组合。
19.用于制造压力容器壳体的钛材应在 退火 状态下使用。
20. 计算压力是指在相应 设计 温度下用以确定 元件厚度 的压力。 21. 卧式容器的支座主要有 鞍座 和 圈座 。
22. 换热管的排列形式主要是: 正三角形、 转角正三角形 、 正方形 、 旋转正方形 ，换热管中心距一般不小于 1.25d(换热管外径) 。
23. 爆破片的设计爆破压力指爆破片在 设计爆破温度 下的爆破压力。 24．球壳板周边 1.5倍开孔直径 范围内应进行超声检测。
25．搅拌容器的轴密封形式有 机械密封 、 填料密封 和 磁力密封 等三种形式。 26．对于盛装液体的容器，应选用 微启 式安全阀。
27．内压圆筒的计算方法虽然有所不同，但大体上都是以 中径 公式为基础导出的。 28．球罐接管法兰应采用 凹凸面 法兰。
部[100%]无损检测。 ( × )
131.132.设计压力大于设计压力为0.6MPa 5.0 MPa 的低压管壳式余热锅炉，其图面技术要求应对对接接头进行的压力容器对接接头须进行100%无损检测。( √ )
20%[100%]的射线或超声探伤检测。( × )
133.验。设计压力为 ( √ )
1.0MPa、非易燃、毒性程度为中度危害的铝制压力容器，应进行100%射线探伤检134.压力容器壁厚大于30mm[38mm]的碳素钢制造的压力容器，其对接接头如果采用射线检测，则每条焊接接头应附加局部超声检测。135.当压力容器作局部无损检测时，焊接接头交叉部位也应进行局部 (× )
[100%]无损检测。 ( × )
136.对进行局部无损检测的压力容器，制造单位可以不对[仍应对]未检测部分的焊接接头质量负责。 ( 137.× )
校核耐压试验压力时[的圆筒薄膜应力]，所取的壁厚应[取名义厚度]扣除壁厚附加量，[卧置试验时]对液压试验所取的压力还应计入液柱静压力。 ( × ) 138.139.气密性试验应在液压试验合格后进行。介质毒性程度为极度、[高度]危害或设计上不允许微量泄漏的压力容器必须进行气密性试验。 ( √ )
( × )
140.法] ( 采用焊接方法对压力容器进行修理或改造时，一般应采用挖补或更换。√ )
[不应采用贴补或补焊方141.压力容器安全附件包括安全阀、爆破片装置、紧急切断装载、压力表、液面计、测温仪表、快开门式压力容器的安全联锁装置，都应符合《容规》的规定，同时还应该符合各自相应标准的规定。( √ )
142.安全阀的开启压力不得超过压力容器的设计压力；爆破片标定爆破压力也不得超过压力容器的设计压力。143.GB150 ( 在总体上采用的是常规设计法，√ ) HG20580 Page22
但在某些局部处也体现了应力分类设计的方法。 ( √ ) 144.高压容器一定是厚壁容器。[D0/Di≤1.5 为薄壁容器] ( × ? )
145.稳性。选用垫片的材料和类型时应考虑：被密封介质的腐蚀性，被密封介质的压力和温度，操作的平 ( √ )
146.工作压力[设计压力]10MPa≤P＜100MPa 的容器为高压容器。( × ) 147.GB150 148.影响管板强度的主要因素：管束对管板的弹性支撑反力作用；管孔对管板强度的削弱；管板周推荐的高压卡扎里密封结构是属于自紧式或半自紧式密封。( ? )
边的支承形式；温差的影响。( × )
149.的轴向应力、换热管的拉脱力其中有一项不合格时就应加膨胀节固定式管板换热器，只要管壁与壳壁的温差大于50℃就应该考虑设置膨胀节。] ( × )
[筒体及换热管150.直立容器裙座与壳体采用对接焊结构时，可以不必对焊接接头的拉应力进行验算。[此处为危险截面，应进行计算151.奥氏体钢、铜、铝等材料不可以用磁粉探伤方法进行检测。] ( × )
( √ )
152.金属温度系指容器受压元件沿截面厚度的平均温度，而不是内外表面最高温度。 ( √ )
153.轴计算。壳体上开长圆孔时，当长轴 ( √ )
/短轴≤2，且短轴平行于筒体轴线时，开孔补强按长圆形开孔的短154.确定双支座支承卧式容器的支座位置时，支座中心线的位置至封头的切线距离A≤0.2L，L 为圆筒直段的长度。155.卧式容器选用双鞍式支座支承时，两个鞍式支座的结构形式应完全相同。 ( × )
[一个为固定型，一个为滑动型] ( × )
156.157.卧式容器鞍座位置耳式支座设计选用时仅需考虑设备的总质量和偏心载荷。A 不宜大于0.2L，当需要时，A 最大不得大于[还应计入水平载荷即风载荷或地震载0.25L。( √ )
荷] ( × )
158.极限。对塑性较好的钢材，其拉伸线上往往存在上屈服点和下屈服点，而一般则把下屈服点作为屈服 ( √ )
159.孔边应力集中的程度与孔的大小和形状无关。 ( × )
160.件如平盖，受力件如主要受压元件系指压力容器中主要承受总体一次薄膜应力的元件。M36 以上的设备主螺栓等] ( × )
[还有承受一次弯曲应力的元161.目前防止不锈钢产生晶间腐蚀的主要措施有：采用固溶处理；降低钢中的含碳量或添加稳定碳化物元素。162.在钢材的拉伸试验中，无论用 ( √ )
δ5 或δ10 的试样，其试验结果是一样的。( × ) 163.为了不产生过大的螺栓力，在垫片不被压碎的前提下应使垫片宽度尽量窄。 ( × ) 164.165.液化石油气贮罐的设计压力为奥氏体不锈钢制设备及元件不允许分段进行稳定化或固溶化处理。1.77MPa，应选用公称压力1.6MPa ( 的安全阀。×? ) ( × ) 166.焊接工艺评定的作用在于验证施焊单位拟定的焊接工艺的正确。( √ )
167.探伤。奥氏体不锈钢的对接焊焊接接头可用 ( × )
X 射线探伤和超声波探伤，而焊接接头表面通常采用磁粉168.插入式接管与承受疲劳载荷的压力容器、低温压力容器、钢材的标准常温抗拉强度ζb＞540MPa 的容器壳体的连接，接管内径边角处应倒圆。169.孔边应力集中的程度与孔的大小和形状均有关。( √ )
( √ ) 2006年第四期压力容器设计审核人员考核闭卷试题 一．填空题（1.对于不能以 20GB150分）
来确定结构尺寸的受压元件, GB150允许用 有限元应力分析法 ， 验证性实验分析 , 对比经验 方法设计.
2. GB150限.。
规定，钢材许用应力的确定,应同时考虑材料的抗拉强度, 屈服强度 , 持久强度 ,和蠕变极3.奥氏体不锈钢制压力容器用水进行液压试验时，应严格控制水中的氯离子含量不超过 25mg/l 。试验合格后，应立即将水渍4.最大允许工作压力是根据容器壳体的 去除干净。 有效厚度
计算所得，且取各受压元件的 最小值。
5.换热器设计中强度胀中开槽是为了增加管板与换热管之间的 拉脱力 而对管孔的粗糙度要求是为了6.不锈钢堆焊管板的复层中的过渡层应采用 密封性 。
超低碳 不锈钢焊条或焊带来堆焊。
29．计算压力指在相应 设计温度 下，用以确定 元件厚度 的压力。
30等。．选择压力容器用钢必须考虑容器的使用条件是设计压力、
设计温度 、 介质特性 、操作特点31．法兰螺栓当公称直径>M48时，应采用 细牙 螺纹。 3233．边缘应力具有二个基本特征是．对于低温容器和有应力腐蚀的容器， 和 。
和 是降低局部高应力的有效措施。
34．在预紧状态下在单位垫片有效密封面积上的压紧力，称为密封比压，用 表示。 3536.．焊接应力是由于焊接造成变形不协调产生的，其主要危害有塔式容器考虑上下两个方向垂直地震力作用时，其设防烈度为 、和 、。 等。 二、选择题（20分）
1a. 2000mm b.2400mm c.2600mm
．一台外压容器直径θ1200mm，圆筒壳长2000mm，两端为半球形封头，其外压计算长度为 2．在圆筒壳体中由轴向温度梯度引起的应力属于___ ____。 a3．一次弯曲应力GB150不适用下列容器 b二次应力
c峰值应力 a.操作压力为0.05,设计压力为 0.1MPa的容器；
b.4．基本风压的重现期为石油液化气钢瓶； c. 立式容器；
d. 火焰加热消毒锅。 a 20年； b 30年； c 40年； d 50年
5Pw1=2.14MPa,Pw2=2.41MPa, Pw3=2.25MPa, Pw4=2.15MPa,．一压力容器由四个受压元件组成。经计算四个元件的最大允许工作压力分别为请确定该容器的最大允许工作压
力Pw
a. Pw=2.14MPa, b. Pw=2.15MPa, c. Pw=2.25MPa, d. Pw=2.41MPa, 6．热壁加氢反应器不宜采用下列哪些壳体结构 . a.单层卷焊； b.热套； c.锻焊 d.多层包扎；
7a. ．焊缝区，熔合区，热影响区；JB 4708中规定进行焊接接头冲击韧性试验时，应在b. 焊缝区，热影响区，母材； ____ ____c. 制备冲击试样焊缝区，热影响区；
d. 焊缝区，粗晶区，热影响区；
8力的．在卧式容器的强度计算中，若考虑了地震力和其它载荷的组合时，壳壁的应力允许不超过许用应 倍。
a1.0 b1.1 c1.2 d1.5
9a.．下列哪些情况，必须选用爆破片装置作为压力容器超压泄放装置？容器内介质为极度或高度危害介质；b.容器内压力增长迅速；c.容器对密封要求很高；
d.设计压力高于 10MPa的压力容器。
10a.M．压力容器设备主螺栓≥36 b.M>36
为主要受压元件。 11. 中压反应容器，易燃或毒性程度为中度危害介质,且 PV乘积大于等于 MPa?m3，应划为三类压力容器。A) 0.1 B) 0.05 C) 0.5 D) 0.45
12. 第三类中压反应容器和储存容器,高压容器和移动式压力容器，其设计总图上签字者应有 。 A) 负责人设计、校对、审核
B) 设计、校核、审核（定）C) 设计、校对、审核（定）、压力容器设计技术13. 当设计储存容器，壳体的金属温度受大气环境气温所影响时，其最低设计温度取历年来 平均最低气温的最低值。A) 月 B) 年 C) 日
D) 100天
14. 下列哪种设备对接接头可以不进行全部射线或超声检测： 。
A)0.6MPa第三类压力容器的管壳式余热锅炉B) 设计压力大于
5.0MPa的压力容器C)采用气压试验的D) 设计压力小于 15. 在下述厚度中满足强度及使用寿命要求的最小厚度是 。 A16. ）名义厚度用于法兰管板平盖等受压元件的厚度大于 B）计算厚度 C）设计厚度
的 20R和 16MnR钢板应在正火状态下使用。 A) 30mm B) 40mm C) 50mm
17. A) 正火设备主螺栓采用 B) 调质 C) 35CrMoA稳定化处理材料，应该在何种热处理状态下使用
。 18. 《钢制压力容器》 GB150-1998规定，当圆筒内径 Di>1500mm时，开孔最大直径 d小于或等于A) 1/2 B) 1/3 C) 500 D) 1000 E) 520
Di，且小于或等于 mm。
19. 当换热器设计温度≥300℃时，接管法兰应采用 。 A) 20. 对焊法兰换热管拼接时，对接后的换热管应逐根作液压试验，试验压力为设计压力的 B) 带颈平焊法兰 C) 板式平焊法兰
。 A) 1.25倍 B) 1.5倍 C) 2倍 21.A）换热器的分程隔板厚度按表选取即可，不必进行强度校核；下列说法正确的是：
B）换热器的分程隔板厚度必须进行强度校核；
C腐蚀。）换热器的分程隔板厚度必要时进行强度校核；
D）腐蚀较严重时，换热器的分程隔板应考虑双面22．当钢材的厚度负偏差不大于0.25mm，且不超过名义厚度的 %时，可忽略不计。 A23）．钛制压力容器的对接焊接接头须经 3 B） 6 C） 10
射线或超声检测。 A） >20% B） 100%
24A）．低温换热器液压试验时的液体温度，应不低于冲击试验温度加 15 B）20 C）25
℃。 25．计算厚度12.75mm，腐蚀裕量为2mm ，钢板厚度负偏差为0.25mm，其设计厚度为 。 A26）．容器内壁温度为 14．5mm B） 14150．℃，外壁温度为75mm D） 15mm
142℃，设计温度应取 ℃。
8 / 31
A）142 B）146 C）150
27．压力容器的接管和管法兰当公称直径时为 主要受压元件。 A） ≥250mm B） <250mm
28．对最大工作压力小于 0.1MPa的内压塔器，设计压力取 。 A）最大工作压力+0.18MPa； B）0.1MPa; C）0.1+0.18MPa 29．管壳式换热器双管板结构型式适用于 的场合.
a 管程设计压力比壳程高 b 管壳程介质严禁混合 C 管壳程温差大 30. GB12337-1998适用于设计压力不大于 的球罐。 a. 30.0MPa b. 10.0Pa c. 4.0MPa d. 1.0MPa
31. 下列哪些焊接接头只能用射线方法进行检测 .
a多层包扎容器内筒 A类接头； b.多层包扎容器筒节间 B类接头；
b. 30mm12CrMo制容器A、B类接头； d.10mmOOCr19Ni10制容器A、B类接头 32．铝制焊接容器的焊接可以采用如下那些方法
a. 焊条电弧焊 b. 埋弧自动焊 c. 钨极氩弧焊 d. 熔化极氩弧焊 e.等离子焊
33．某容器壳体壁厚为40mm，经检查一焊缝处有裂纹，修磨补焊深度为23mm，其进行局部热处理按以下哪个厚度考虑 . a. 40mm b. 23mm 三、判断题 （20分）
1．设计温度为360℃的压力容器，其壳体用钢板可选用Ｑ235-B.（ ）
2．某夹套容器，内容器操作条件为真空，夹套内为 0.25MPa加热蒸汽，现设定内容器设计压力为—0.4MPa（外压）夹套设计压力为0.3MPa。（ ）
3．波纹管波的曲率半径增加一倍时,内压引起的经向弯曲应力将降低两倍左右,但对周向应力没有大的影响.（ ）
4．垫片系数 m愈大的垫片，在操作状态下所需的压紧力愈大，对法兰设计不利，为此在压力较高的条件下，一般应选用 m较小的垫片。( ) 5．铜和铜合金换热管应在热轧状态下使用。（ ） 焊接接头系数θ的确定 15. GB12337-1998〈〈钢制球形储罐〉〉中的要求，球罐底板与基础、拉杆与支柱的固定连接可在压力试验前进行。 （×） 16.GB50094-1998〈〈球形储罐施工及验收规范〉〉中的要求，影响球罐焊后整体热处理及充水沉降的零部件，应在热处理及沉降试验完成后再与球罐固定。 （√） 17.GB151-1999〈〈管式换热器〉〉中规定：当低温换热器A、 B类焊缝进行100%射线或超声检测时，其他焊接接头需要做100%磁粉或渗透检测。（×） 低温换热器A、B类焊缝允许做50%局部检测 A4.8 18.JB/T4700-2000〈〈压力容器法兰分类与技术条件〉〉中规定，不允许修改标准法兰尺寸。（X） 19.GB16749-1997〈〈压力容器波形膨胀节〉〉中规定：增加波纹管的波数或层数并不能改善波纹管的应力状态。 （×） 20.HG20592-1997〈〈钢制管法兰型式、参数（欧洲体系）〉〉适用的钢管外径包括A，B两个系列， A系为国际通用系列（俗称英制管）、 B系列为国内沿用系列（俗称公制管）（√） 二 选择题（下列题为不定向选择题，至少有 1个答案正确，20题共 20分） 1.确定压力容器是否适用〈〈压力容器安全技术监察规程〉〉管辖范围的压力条件指的是 B A.设计压力 B.最高工作压力 C.最大允许工作压力 2.按〈〈压力容器安全技术监察规程〉〉的规定，下列压力容器中， A 是反应压力容器 B 是换热压力容器， C 是分离压力容器， D 是储存压力容器。 A.聚合釜 B.烘缸 C.干燥塔 D.液化石油气储罐
3.下列标准号的标准名称是 GB150-1998 A ； GB151-1999 C ； GB12337-1999 D ； GB4732-1995 B
A.钢制压力容器 B.钢制压力容器---分析设计标准 C.管壳式换热器 D.钢制球形储罐 4. 〈〈压力容器安全技术监察规程〉〉中规定：压力容器的设计文件，包括设计图样，技术条件，强度计算书，必要时还应包括设计或安装，使用说明书。此处的必要时包括那些情况？ABC A.设计者认为有必要提供 B.用户要求提供 C.安全监察部门要求 5.下面有关压力容器用液面计的说法中，不符合〈〈压力容器安全技术监察规程〉〉的规定 B 6．在地震时塔式容器处于弹性状态。（ ）
78．外压容器加强圈必须围绕整个圆周，不得断开。．采用 57X5接管时，压力容器开孔可不必补强。（（ ）） 9．奥氏体钢制压力容器焊缝采用超声波进行检测。（ ）
1011．外压容器的内部构件如塔盘等，被设计成起加强作用时，则可做加强圈用。．一台压力容器计算最大允许工作压力取各元件允许工作压力的最小值。（ ）（ ） 12．GB16749规定膨胀节使用设计压力不大于6.4MPa。（ ）
13不接受《容规》监察。．带外加热盘管（半圆管（ ）(Dg100)
， P=0.8MPa vV=0.03m 3）的真空容器（Dg=2500,L=2900）14．强度焊适用于换热器承受振动或疲劳的场合。（ ） 四、问答题1．压力容器主要受压元件采用国外材料时有那些要求？ （40分）
2．一台容器由于特殊原因由液压试验改为气压试验，在图面的“技术要求”中应变更那些要求？ 34．螺栓的安全系数比较高，考虑了那些因素？．当介质为极度危害时，在设计和制造中应有那些要求？
5．外压容器设计中，A值超出图表的最右边时，B该如何取值？此时外压容器或球壳会出现什么问题？6．U
形管式换热器管板和固定管板式换热器管板受力有何相同之处？分析两种管板各自的受力情况？
78．对于温度低于．一卧式容器Φ40000℃，高于—，液体高度 103000mm℃的球壳钢板有什么要求？，液体重度 1500kg/m 3
，设计压力 0.4MPa ，材料许用应力133MPa，焊缝系数0.85，试确定圆筒的计算厚度？ 9.a.容器划类设计压力为
2.2 MPa 、设计温度50℃，氨（毒性Ⅲ级）,4m 3贮存容器。
b.壳程设计压力1.8 MPa ，设计温度50℃，介质为丙烷，管程设计压力0.4 MPa,设计 温度c.设计压力35℃，介质为水。2.2 MPa 、设计温度
50℃，容积 200m 3液化石油气球罐。 d. 设计压力为1.0 Mpa，介质为水蒸汽的管壳式余热锅炉。
部分开卷题
1.圆柱形内压容器,两端标准椭圆封头,设计压力11.2MPa,设计温度 250度, 公称内径为1200,腐蚀余量为2.有一夹套真空容器1mm,上有一, 夹套介质为水蒸气16Mn接管,请确定壳体和封头的名义厚度及设备的水压试验压力,内筒压力650mmHg,夹套压力0.7MPa,请确定.
:内筒和夹套的设计压力;内筒的计算压力(分上部未包覆和下部包覆);外套的计算压力;内,外筒的试验压力; 3.5.第一和第三强度理论的内容外压法兰所需螺栓面积为何比内压少?
?
6.Cr-Mo低合金钢材经火焰切割的坡口表面,为何应进行磁粉检测?其合格指标是什么? 7.GB123379,压力容器用钢为何要限制硫、磷含量？的适用范围?赤道正切柱式支承有何优点 ? 10，塔式容器的压应力在那种工况下最大？
112001，压力容器的焊缝可否允许开孔？如允许，则应如何要求？年压力容器设计人员考试卷（A） 一 判断题（20题共 20分）
1.压力容器定义：凡盛装压力介质的密闭容器统称压力容器锅炉、压力容器是生产和生活中广泛使用的，有爆炸危险的承压设备。
（√） 2.《特种设备安全监察暂行条例》适用与船舶，机车上的锅炉和压力容器。（×） 不适用范围：3.《压力容器安全技术监察规程》中规定：承受内压的压力容器，其最高工作压力是指在军事装备、核设施、航空航天器、铁路机车、海上机车、海上设施和船舶等（<培训 正常使用>P30） 过程中，顶部可能出现的最高压力。（√）
<《压力容器安全技术监察规程》的监察范围。容规>P9注 14.《压力容器安全技术监察规程》中规定：容积小于（√） 0.025立方米的高压容器属于属第一类压力容器
5.或制造经历的，可直接申请设计相应的压力容器或压力管道的类别、级别。《压力容器压力管道设计单位资格许可与管理规则》中规定：申请设计资格的单位没有相应设计（×）
6.《压力容器压力管道设计单位资格许可与管理规则》中规定：取得压力容器设计资格的压力容器制造单位，应以本单位制造产品设计为主。7.《超高压容器安全监察规程》中规定：超高压容器设计时对超高压容器主要受压元件的开孔部位、（×）
过滤区、螺纹退刀槽等压力集中部位，应进行压力（含热应力）分析计算。（√）
8.装充装泵。《压力容器安全技术监察规程》中规定：为便于充装民用液化石油气，应在液化石油气罐车上安（×）
〈容规〉第 38条移动式压力容器上一般不得安装用于充装的设施，液化气体罐车上严禁装设充装泵。9.按《液化气体汽车罐车安全监察规程》的要求，汽车罐车上管路应采用螺纹连接。
（×）
10. 《超高压容器安全监察规程》规定，确定超高压容器的设计温度时，不必考虑器壁材料的蠕变温度。11. GB150-1998（×）
〈〈钢制压力容器〉〉中规定：钢板或钢管厚度负偏差按钢材标准的规定。当钢材的厚度负偏差不大于0.25mm，且不超过名义厚度6%时，负偏差可忽略不计。（√） 12. GB150-1998散氢含量的复验。〈（√）〈钢制压力容器〉 〉中规定：低温容器用焊条应按批进行药皮含水量或熔敷金属扩GB150-1998 C.2.2.3 13. 长颈法兰、接管与接管对接连接的焊接接头，应进行按 GB12337-1998〈〈钢制球形储罐〉〉的规定，对球罐上公称直径不小于100%的射线或超声检测。 250mm （√） 的接管与注：该部分全部检测，其检测长度记入局部检测长度8。6。4。3 14. JB4710-2005式确定。 （×） 〈〈钢制塔式容器〉〉的要求，塔式容器焊接接头系数θ是由受压元件的焊接接头型
A.压力容器用液面计应符合有关标准和〈〈压力容器安全技术监察规程〉〉的规定。B.要求液面指示平稳的压力容器不宜采用浮子（标）式液面计C.移动式压力容器不宜使用玻璃板式液面计D.
应根据压力容器的介质，最高工作压力和温度正确选用液面计 6.A.475〈〈超高压力容器安全监察规程〉℃ B.700℃ C.250℃ D.550〉中术语“高温条件”系指设计温度大于℃ C 的条件。 7.依据〈〈液化气体汽车罐车安全监察规程〉〉，判断下面关于选取汽车罐车罐体耐压试验压力或气密性试验压力的说法那些正确？A.罐体液压试验压力为设计压力的ABD
1.5倍B.罐体气压试验压力为设计压力的 1.15倍 C.罐体气压试验压力为设计压力的 1.25倍D.罐体组装后气密性试验压力为设计压力 8.A.W=介质为液化气体（含液化石油气体）的固定式压力容器设计储存量，应按照θVV B. W=θVρt9.压力容器焊接接头系数，应根据 A
B 计算 A.焊缝型式和无损探伤检验要求 B.焊缝类别和型式C.坡口型式和焊接工艺 10.A.Q235下列两种钢中，那一个前者为低合金钢，后者为高合金钢和 18MnMoNbR B.20R 18MnMoNbRC. 18MnMoNbR 0Cr19Ni9 D. 0Cr19Ni9 C
18MnMoNbR
注：碳素钢钢板标准《标准《GB4237》
GB912/GB3274》 低合金钢板标准《GB6654》, 《GB3531》 高合金钢板11.压力容器的接管和管法兰当 A 为主要受压元件。 A.12.公称直径≥压力容器金属温度是指受压元件250mm B. 公称直径>250mm C
A.外表的最高温度 B.内表的最高温度 C.沿截面厚度的平均温度
13.候应设置按GB151-1999 C
《管壳式换热器》的要求，当壳程有腐蚀或磨蚀的气体、蒸汽及气液混合物的时A.挡板 B.导流板 C.防冲板
14.GB151-1999得大于焊件厚度的《管壳式换热器》附录10%。且不大于 B mm A，超过部分应磨平。低温管壳式换热器中规定：对接焊接接头的焊缝余高不 A.2 B.3 C.4
15.算 按B
JB4732-1995《钢制压力容器---分析设计标准》的规定，腐蚀的因素是否已在疲劳分析中计A是 B 否
16. GB151-1999A.2 B.2.5 C.3
《管壳式换热器》中规定：U型管段的弯曲半径 R应不小于 A 倍的换热管外径。17.按 GB150-1998的要求，低温压力容器焊接宜采用 AD A18.．小电流一台设计压力为 B大电流 20MPa C.单道焊的压力容器，其工作状态为间隙操作， D.多道焊
0MPa→20MPa→0MPa，每天一次，需进行疲劳分析，应按 B 建造。 A.GB150 B.JB4732 C.JB4710 D.GB151
19.按 GB150-1998附录 B的规定，安全阀的阀体在方位上应处于 B 方向上。 A.水平 B.垂直 C.倒置 D.倾斜
20.A.最高工作压力划分压力容器类别时候，其中所有的压力等级区分是依照 B.最大允许工作压力 C.设计压力 D.安全阀开启压力 C 进行的。 三 填空 （20空 20分）
1.器安全监察暂行条例》为了确保锅炉，压力容器。 的安全运行，保护人民生命和财产的安全，国务院制订了《锅炉压力容2.受《压力容器安全技术监察规程》监察的安全附件包括：压力容器所用的安全阀、爆破片装置、 紧急切断装置3.压力容器的设计压力（ 、 安全连锁装置P）分为低压，中压，高压，超高压四个压力等级，具体划分如下： 、压力表、液面计、测温仪表等安全附件。
（1）低压 L 0.1 Mpa≤P< 1.6 Mpa （（23）中压）高压 M 1.6 MPaH 10 MPa≤≤P < 100 Mpa
P < 10 Mpa 4.按 GB150-1998的规定，锻件的级别由 设计单位 确定，并应在图样上注明，用作圆筒和封头的筒形和碗形锻件及公称厚度大于5.GB150-1998标准中规定：低温容器的结构设计要求均应有足够的柔性，需充分考虑以下问题： 300mm的低合金钢锻件应选用Ⅲ 级或Ⅳ级。
a）结构应尽量简单， 减少约束 bc）应尽量避免结构形状的突然变化，以减小局部高压力；接管端部应）避免产生过大的 温度梯度
打磨圆角 ，呈圆滑过度 d）容器的支座或支腿需设置 垫板 ，不得直接焊在壳体上
6.术总负责人或审批人员，必须在《压力容器压力管道设计单位资格许可与管理规则》规定：设计单位变更地址、变更设计单位技 一个月内向 批准部门报告。 四 问答题（20分4题）
1. GB150-98么？并简述这一公式被广泛使用的道理？《钢制压力容器》标准中内压圆筒的强度计算公式是什么？它的理论依据和范围是什(4.50) 理论依据: D0/Di≤1.5
2.3.何谓晶间腐蚀？如何解决？从设计的角度来看，压力容器的失效准则有几种？它们各自的观点是什么？(4.53)
(4.79) 4.压力容器失效形式有哪几种？ 五1.内压圆筒的设计 计算题（20分
2题） 设计条件： 设计压力 P=2.0Mpa，设计温度t=330℃，筒体内径 Di=800mm，腐蚀裕量 C2=1.5mm 2.内压球壳的设计筒体材料
16MnR（GB6654-1996），焊接接头系数θ=1.0 设计条件 设计压力 P=0.86Mpa ，设计温度 t=70℃ ，球壳内径 Di=12300mm 盛装介质： 气体2002 腐蚀裕量年压力容器设计人员考试卷 C2=1.5mm 球壳材料 A
20R（GB6654-1996） 焊接接头系数θ=1.0 9 / 31
一 判断题（20题共 20分）
a)压力容器压力管道设计单位资格许可与管理规则》中规定：取得压力容器设计资格的压力容器制造单位，应以本单位制造产品设计为主。（×） 2、《超高压安全监察规程》中规定：超高压容器设计时对超高压容器主要受压元件的开孔部位、过滤区、螺纹退刀槽等压力集中部位，应进行压力（含热应力）分析计算。（√）
3. 按《液化气体汽车罐车安全监察规程》的要求，汽车罐车上管路应采用螺纹连接。 （×） 4.JB4710-2005〈〈钢制塔式容器〉〉的要求，塔式容器焊接接头系数θ是由受压元件的焊接接头型式确定的。 （×）
5.GB150-1998《钢制压力容器》中规定：壳体加工成形后壳体厚度包括腐蚀裕量的最小厚度。对碳素钢、低合金钢制容器，不小于3mm。对高合金钢制容器，不小于 2mm （×）
6. GB150-1998《钢制压力容器》中要求：容器上凡被热处理的容器，一般应在热处理前进行返修。如在热处理后返修时，补焊后应作必要的热处理。（√）
7.《压力容器安全技术监察规程》中规定：对介质为液化气体的移动式压力容器罐体允许最大充装量的系数中，一般取0.9，对容器容积经实际测定者，可取大于0.9，但不得大于 0.95 （×） 8.《压力容器压力管道设计单位资格许可与管理规则》中规定：《压力容器压力管道设计许可证》的有效期为 5年。有效期满当年，按有关规定办理换证手续。 （×）
9.GB150-1998《钢制压力容器》中规定：低温容器用焊条应按批进行药皮含水量或熔敷金属扩散氢含量的复验。 （√）
10.GB150-1998《钢制压力容器》中规定：对于有防腐要求的不锈钢以及复合钢板制压力容器可在防腐面采用硬印作为焊工的识别标志。（×）
11. GB150-1998《钢制压力容器》中规定：压力容器气压试验合格标准是经检查无泄露。（×） 12.压力容器受压元件用钢材只需材料的力学性能和化学成分相同，就可批准代用。 （×） 了解代用的程序和原则
13.GB151-1999《管壳式换热器》中规定：低温换热器Ａ类焊接接头应采用双面焊或相当于双面焊的对接接头。（ T）
14. GB151-1999《管壳式换热器》中规定：不宜采用换热管与管板焊接加桥间空隙补焊的方法进行2）.压力容器上设有可以拆卸的封头、盖板等或其他 能够开关的盖子，其封头、盖板或盖子的尺寸不小于所规定检查孔的尺寸。
3）.无腐蚀或轻微腐蚀，无需做 内部检查 和 清理的压力容器 4）. 制冷装置用压力容器 5）. 换热器
四 间答题（共 20分4题）
1.压力容器的那些环节必须严格执行《压力容器安全技术监察规程》的规定
2.《压力容器安全技术监察规程》关于压力容器制造或现场组焊单位对主要受压元件的材料代用有何规定？
3.碳素钢和碳锰钢在高于425℃温度下长期使用，应注意什么问题？ 4.波形膨胀节的选材原则是什么？ 五 计算题（20分2题） 1.复合钢板的内压圆筒设计 储罐设计压力P=2Mpa，设计温度t=90℃ 工作介质具有强腐蚀性，但对奥氏体不锈钢基本无腐蚀。储罐内径 Di=3600mm 焊接接头系数θ=1.0 请选用罐体材料并设计罐壁厚 2.受外压（凸面受压）的椭圆形封头设计 (5.8) 设计条件
设计压力 P=1.0Mpa 设计温度 t=100℃ 封头内径 Di=1000mm 腐蚀裕量 C2=1mm 封头材料 20R
试设计一标准椭圆形封头
2003年压力容器设计人员考试卷 A 一．判断题（20题 20份）
1.GB151-1999《管式换热器》中规定：插入式接管、管接头等，应伸出管箱、壳体和头盖的内表面。 （×）
2.管子与管板连接采用胀接方法时，其胀接原理式管子与管板同时产生塑性变形而达到了密封和满足胀接强度。 （×）
管板堆焊。（×）
15. GB151-1999表面。（×）
《管壳式换热器》中规定：插入式接管、管接头等，应伸出管箱、壳体和头盖的内16.JB4710-2000《钢制塔式容器》中规定：塔器的制造、检验及验收应符合 GB150-1998规定。（其他要求）17.JB4710-2000（×）《钢制塔式容器》中规定：裙座壳用钢可不按受压元件用钢要求选取。
（×）
18.GB12337-1998《钢制球形储罐》中要求，球罐底板与基础、拉杆与支柱的固定连接可在压力试验前进行。19.CD130A9-1987（×）
《钛制设备技术条件》中规定：钛制压力容器和换热器的对接焊缝须经100%RT或 UT检测（按刚性设计的低压和常压容器、换热器除外）（√） 20.GB16749-1997并不得有裂纹、咬边、气孔、弧坑和夹渣等缺陷。纵缝不应有错边。《压力容器波形膨胀节》中规定：波纹管焊缝表面的熔渣和飞溅物必须清楚干净，（ √） 二 选择题（20分 20题最少有一个选项的正确答案）
1.容器。下列压力容器中，那些属于《压力容器安全技术监察规程》第三章、第四章、第五章适用的压力 ＡＢ
Ａ.橡胶行业使用的轮胎硫化机Ｂ.电力行业专用的全封闭式组合电器（电容压力容器）Ｃ.发电机的承压壳体2.下列压力容器中，那些属于《压力容器安全技术监察规程》监察范围？
ＢＣ
Ａ.压缩机上的承压部件 Ｂ.造纸烘缸 Ｃ.压缩机的辅助压力容器 Ｄ.发电机上的承压部件 3.Ａ划分压力容器类别时，其中所用的压力等级区分的依照是.最高工作压力 Ｂ最大允许工作压力 Ｃ.设计压力 Ｄ.安全阀开启压力 Ｃ 进行的。
4.按《压力容器安全技术监察规程》的规定，选用下述的那种钢板制造非搪玻璃压力容器应符合ＧＢ１５０《钢制压力容器》的规定？Ａ.碳素钢沸腾钢板Ｂ.碳素钢镇静钢板 Ｂ
5.下列关于压力容器设计、制造（组焊）选用标准说法中那个不符合《压力容器安全技术监察规程》的规定？Ａ.直接采用国际标准或国外先进标准Ｂ Ａ
.选用国家标准、行业标准或企业标准
6.按《压力容器安全技术监察规程》的规定，铝和铝合金用于压力容器受压元件时，其设计压力不应大于８ＭＰＡ.１００Ｂ.２００Ｃa，设计温度范围为.３００
-269~~ B ℃ 7.《超高压容器安全监察规程》中的术语“初始屈服系数”容器理论初始屈服压力除以容器的 Ｃ 所得的数值。Ａ.最大允许工作压力Ｂ
.最高工作压力Ｃ.设计压力Ｄ.安全阀始启压力
8.《超高压容器安全监察规程》中的术语“高温条件”系指设计温度大于 Ｃ 的条件。 Ａ9.按.４７５℃Ｂ《液化气体汽车罐车安全监察规程》.７００℃Ｃ.２５０℃Ｄ.５５０℃的规定， 下述介质汽车罐车单位容积充装重量分为：液氨 Ｂ液氯 Ｃ 丙烯 Ｄ 液化石油气 Ａ
Ａ10. .０按《液化气体汽车罐车安全监察规程》的规定：汽车罐车紧急切断装置的紧急切断阀自始闭起，.４２吨／立方米 Ｂ.０.５２吨／立方米 Ｃ.１.２０吨／立方米 Ｄ.０.４３吨／立方米
应在 Ｃ 内闭止
Ａ11..１０分钟Ｂ固定式液化气体的压力容器设计应不低于.３分钟Ｃ.１０秒Ｄ.３０秒
A 的规定。 A.《容规》表 3-1 B. 《容规》表 3-2 C.《容规》表 3-3 12.A.设计厚度最大允许工作压力是按 B.有效厚度 C. 计算厚度B 计算而得。
13.公称直径小于 250mm其壁厚≤28mm接管与长颈法兰、接管与接管对接连接的 B类焊接接头应进行A.RT B.MT B 检测。或 PT C.UT
14.我国目前还没有压力容器热处理的标准，一般参考 BC 。 A.GB12337 B.GB150 C.JB/T4709 15.超低碳不锈钢的含碳量不大于 B A.0.008% B.0.03% C.0.04%
16.A.名义厚度焊接接头修磨处的厚度应不小于 B.设计厚度 C.名义后代减钢板负偏差 B 。
17.焊接接头内部不允许存在的缺陷有 CDE 。 E.18.气孔内压圆筒强度计算基本公式的理论依据是 B.夹渣 C.裂纹 D.未焊透 E.未融合
A 。 A.第一强度理论 B.第四强度理论 C.第三强度理论
19.A.f（精密级）按 GB1804-92 B.c（粗糙级）标准对机械加工未注公差尺寸一般选 C.m（中等级） D。v（最粗级） BC
20.根据 GB150-1998的规定，16MnR的钢板用作压力容器壳体材料，下列那几种厚度的钢板应在正火状态下使用？A.20mm B.25mm C.30mm D.38mm E.40mm DE
三．填空题（20空每空 1分共 20分）
1.的设计单位，需要增加《压力容器压力管道设计单位资格许可与管理规则》规定：获得《压力容器压力管道设计许可证》 设计类别 、 级别 、以及 单位名称变化等，应向提出增项或变更申请。 2.强度焊可用于GB151-1999《管式换热器》规定的设计压力，但不适用于有较大 震动 及有过大的温度变化的场合。3. 按 GB150-1998
的规定，用 材或 材制造的法兰环的对接接头，应经焊后处理。
4.按国家质量技术监督局质技监锅字[2000]13号通知的规定。自 2000年起，国家质量技术监督局负责5.《液化气体汽车罐车安全监察规程》对汽车罐车罐体的颜色标志（包括罐体的颜色、 和 压力容器设计单位的资格认可工作。
、、 、和 提出了要求。
6.1）《压力容器安全技术监察规程》中规定：符合下列条件之一的压力容器可不开设检查孔：.筒体内径小于等于 300mm 的压力容器
3.按GB150－1998《钢制压力容器》的规定，压力容器气压试验合格标准就是经检查无泄漏。（×） 4.（×）不锈钢对接焊接接头一般不采用超声波探伤检查，其原因是这种探伤方法不能提供复查的底片。
5. 按GB150－1998《钢制压力容器》的规定，氩弧焊打底，单面焊双面成型的对接焊缝可作为双面焊全焊透对接焊缝结构。6.《压力容器安全技术监察规程》未规定压力容器限定的最小壁厚（不包括腐蚀裕量） （√）
。（×） 7.《压力容器安全技术监察规程》中规定：压力容器的设计总图（蓝图）上，必须加盖压力容器设计资格印章（复印章无效）8.在 GB150-1998《钢制压力容器》中：厚度的附加量： （√）
C=C1+C2式中的C1-腐蚀裕量， C2钢材厚度负偏差。（×）
9.厚度负偏差不大于在 GB150-1998《钢制压力容器》中规定：钢板或钢管厚度负偏差按钢材标准的规定。当钢材的0.25mm，且不超过名义厚度6％，负偏差忽略不计。（√）
10.在GB150-1998《钢制压力容器》中，试验温度系指压力容器试验时容器壳体的金属温度，而不是指试验液体的温度。11.外压容器的破坏主要以强度不足引起的破坏和失稳现象，（√）
但经常只计算外压容器的稳定性。 （√） 12.JB4710-2000《钢制塔式容器》中规定：裙座壳用钢可不按受压元件用钢的要求选取。（×） 13. JB4710-200014. GB12337-1998《钢制塔式容器》中规定：塔器的制造，检验及验收应符合《钢制球形储罐》中规定：低温容器用焊条应按批进行药皮含水量或熔敷金属 GB-1998规定（×） 扩散氢含量的复验。 （√）
15. GB12337-199816.JB4710－2000《钢制塔式容器》中规定：塔器的制造，检验及验收应符合《钢制球形储罐》中规定：每台低温容器都应该制备产品焊接试板。 GB150-1998（√）规定。
（×）
17.GB16749-1997力状态。 （×）
《压力容器波形膨胀节》中规定：增加波纹管的波数或层数并不能改善波纹管应18. GB16749-1997《压力容器波形膨胀节》中规定：膨胀节波形表面的机械损伤应进行修磨或补焊，补焊后应将补焊处打磨成圆滑过渡。19.《压力容器安全技术监察规程》中规定：用于制造受压元件的材料在切割（或加工）后应进行标（√）
记移植。 （×）
20. 力容器制造厂进行复验。《压力容器安全技术监察规程》中规定：用于制造第三类压力容器主要受压元件的焊材应由压 （×）
二，选择题（20分 20题每题至少以一个选项正确）
1.铜及铜合金用于压力容器受压元件时，一般应为按《压力容器安全技术监察规程》的规定，用于制造压力容器壳体的钛材应在 D 状态。 D 状态下使用，而A.正火 B.淬火 C.回火 D.退火
2. 的顺序。按《压力容器安全技术监察规程》的规定，写出下述有关固定式压力容器的压力指标值从高到低 BAC
A.安全阀的开启压力或爆破片的爆破压力 B.设计压力 C.工作压力
3.内容下列那些指标不属于《压力容器安全技术监察规程》列出的压力容器设计总图上主要特性参数的 B
A.压力容器容积 B.压力 C.换热器换热面积 D.换热器程数
4.A.475《超高压容器安全监察规程》中的术语“高温条件”系指设计温度大于℃ B.700℃ C.250℃ D.550℃
C 的条件。 5. 《超高压容器安全监察规程》中规定：超高压容器锻件的超声波检测报告，应由取得 A 资格证书者复核后签发。A.Ⅲ级（高级） B.
Ⅱ级（中级） C. Ⅱ级（中级）或Ⅲ级（高级）
6.按《液化气体汽车罐车安全监察规程》的规定，汽车罐车罐体，人孔盖板等强度计算和刚度校核应按A.0.05Mpa B.0.1Mpa C. GB150的规定进行，对于不带绝热层的罐体还应该进行承受设计压力
B 的外压稳定校验。 7. 按《液化气体汽车罐车安全监察规程》的规定，汽车罐车紧急切断装置的紧急切断阀自始闭起，应在A.10 分钟C 内闭止。 B.3分钟
C.10秒 D.30秒
8.固定式液化气体压力容器设计应不低于 A 的 规定。 A.9.《压力容器管道设计单位资格许可与管理规则》中规定：压力容器设计资格印章格式为《容规》表 3-1 B. 《容规》表 3-2 C. 《容规》表 3-3
B形。 A.正方 B.椭圆 C.长方形 D.菱形
10.A.两个液相和一个气相《液化气体铁路罐车安全管理规程》规定罐车上至少装设 B.两个液相和两个气相 C.一个液相和一个气相 A 装卸阀门。 D.一个液相和两个气相
11.压力容器焊接接头系数，应根据 A 选取。
A.12.焊缝型式和无损探伤检验要求压力容器金属温度是指受压元件 B.焊缝类别和型式 C
D.破口型式和焊接工艺 A.外表面的最高温度 B.内表面的最高温度 C.沿截面的平均温度 13. 35CrMoAA.正火 B.调质 材料主要应在C.稳定化处理
B 热处理状态下使用 14.下列容器部件中不属于主要受压元件是 B
A.15.容器的开孔超低碳不锈钢的含碳量不大于 B.直径<250mm的接管 B C.M42设备主螺栓 D.换热器膨胀节 A.0.08％ B.0.03％ C.0.04％
16.A.高于用于胀接连接的换热管材料的硬度值，应 B.低于 C.等于 D.高于或等于
B 管板的硬度值 17.内压圆筒强度计算基本公式的理论依据是 A A.18.第一强度理论根据 GB150-1998 B.第四强度理论的规定，用于压力容器壳体的 C.第三强度理论 15MnVR钢板大于 B ;16MnR钢板大于 C 时候 应进行逐张超声波检测。
A.20mm B.25mm C.30mm D.35mm
19.对接后的换热管，应逐根作液压试验，试验压力为设计压力的 C
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