【例2-3-7】 计算图2-3-52所示的五梁式装配式钢筋混凝土简支梁桥主梁的恒载内力。图2-3-52a和图2-3-52b分别为主梁横截面和横隔梁布置图。已知计算跨径l=19.5m，每侧栏杆及人行道重量的作用力为5kN/m，钢筋混凝土、沥青混凝土和混凝土的重度分别为25 kN/m3、23kN/m3和24kN/m3。
解：（1）恒载集度计算 1） 主梁
???0.08?0.14?g1??0.18?1.30??1.60?0.18?????25kN/m?9.76kN/m
2????2）横隔梁
对于边主梁
沥青混凝土厚2cmC25号混凝土垫层6-12cma）
13010075i=1.5％700i=1.5％75130158141881160216031604160516横断面b） 100154854851996纵断面485485130
图 2-3-52 主梁和横隔梁的布置图 （单位：cm）
????0.08?0.14???1.60?0.18?0.15?0.16g2???1.00?????5?25?/19.50kN/m???? 222?????????0.63kN/mm对于中主梁 g2??2?0.63kN/?3）桥面铺装层
1.26 kN/m1??g3??0.02?7.00?23??0.06?0.12??7.00?24?/5kN/m?3.67kN/m
2??4）栏杆及人行道
g4?5?2/5kN/m?2kN/m 5） 作用于边主梁的全部恒载集度为
g?6?g??9.7?i0.?633.?67?2.00?kN/m 06kN/m16. 作用于中主梁的全部恒载集度为
g??9.76?1.26?3.67?2.00?kN/m?16.69kN/m
（2）计算恒载内力 主梁各截面的弯矩和剪力的力学计算模型如图2-3-53所示，则
Mx?glxgxx?gx???l?x? 222glgQx??gx??l?2x?
22g
A l B
a) M x
A
x l Q x
x
b)
图2-3-53 恒载内力计算图
各计算截面的弯矩和剪力计算结果列于表2-3-7。
表2-3-7 主梁恒载内力 内力 截面位置x x=0 剪力 Q/kN 弯矩 M/(kN·m) M=0 Q?16.06?19.5＝156.6?162.7? 2x=l/4 Q?16.06?19.5???19.5?2??24? ?M?16.0619.5?19.5??19.5???24?4? ?78.3?81.4? ?572.5?595.0?1M??16.06?19.528 ??????763.4?793.3?x=l/2 Q=0 注：括号（）内值为中主梁内力。
【例2-3-8】 以例2-3-7所示的计算跨径l=19.50m的五梁式装配式钢筋混凝土简支梁为例（梁采用C40混凝土）。计算边主梁在公路－I级和人群荷载qr=3.0kN/m作用下的跨中截面最大弯矩和最大剪应力，以及支点截面的最大剪应力。荷载横向分布系数，按表2-3-8
选取，具体可按备注栏参考有关例题计算。
表2-3-8 边梁荷载横向分布系数 梁号 边主梁 荷载位置 汽车荷载 人群荷载 跨中mc 支点mo 0.538 0.438 0.684 1.422 备注 按“偏心压力法”计算 按“杠杆原理法计算” 解：（1）公路—I级车道荷载标准值 均布荷载标准值为 qk=10.5kN/m
计算弯矩时的集中荷载标准值Pk?180kN?19.5?5??360?180?kN?238kN
50?5计算剪力时的集中荷载标准值为1.2Pk=1.2×238 kN=285.6 kN （2）计算冲击系数 依据《桥通规》，简支梁的基频可按下式计算
f1?3?2l24EIc mc?24其中，截面抗弯惯矩为I?6627.5?10cm?6.6275?10m（见例2-3-4）
由于边主梁全部恒载集度为G=16.06×103N/m（见例2-3-7），重力加速度g=9.81m/s2，可得结构跨中处单位长度质量为
G16.06?103mc??N?s2/m2?1637.1N?s2/m2
g9.81C40混凝土的弹性模量为E=3.25×104MPa=3.25×1010 N/m2
3.14则 f1?2?19.523.25?1010?6.6275?10?2Hz?4.74Hz
1637.1冲击系数为??0.1767lnf1?0.0157?0.259
（3）计算公路—I级车道荷载的跨中弯矩 将车道荷载按图2-3-55布置，则车道荷载的跨中弯矩为
19.5Pk=238kNqk=10.5kN/m4.875跨中弯矩影响线a)Pk=285.6kNqk=10.5kN/m0.500跨中剪力影响线b)
图2-3-55 车道荷载的影响线加载图式（单位：m）
Mq,l/2??1????mcq?Pkyk?qkΩ?
其中，双车道不折减??1.00,yk?19.5m?4.875m，车道均布荷载作用下4l21Ω???19.52m2?47.53m2
88故得
Mq,l/2?1.259?1?0.538??238?4.875?10.5?47.53?kN?m?1123.92kN?m
（4）计算人群荷载的跨中弯矩 一侧人群荷载沿纵向的线荷载集度为
Pr?3.0?0.75kN/m?2.25kN/m
Mr,l/2?mcrprΩ?0.684?2.25?47.53kN?m?73.15kN?m
（5）计算跨中截面车道荷载的最大剪力 鉴于跨中剪力影响线的较大竖标值位于跨中部分，故全跨采用跨中荷载横向分布系数来计算。按图2-3-55b布置荷载，公路—I级车道荷载作用下Ω?11??19.5?0.5m?2.4375m，则跨中截面剪力为 22Qq,l/2??1????mc?Pkyk?qkΩ??????????1.259?1?0.538??285.6?0.5?10.5?2.4375?kN ? 114.06kN（6）计算跨中截面人群荷载的最大剪力
Qr,l/2?mcrprΩ?????????0.684?2.25?2.4375kN ?????????3.75kN（7）计算支点截面车道荷载的最大剪力 计算支点截面最大剪力时需要考虑近端荷载横向分布系数沿桥跨的变化，绘制荷载荷载横向分布系数沿桥跨方向的变化图和支点剪力影响线如图2-3-56所示。
4.85Aa=4.94.854.854.85B19.5Pk=285.6kNmo=0.438qk＝10.5kN/m车辆荷载mo=1.422mc=0.538人群荷载1.000mc=0.684Qo影响线y=0.9160.749
图2-3-56 支点剪力计算图式（单位：m）
支点剪力影响线的面积为
1Ω??19.5?1m?9.75m
2则
QA???1????mcq?Pkyk?qkΩ??1.259?1.0?0.538??285.6?1.0?10.5?9.7?kN ?262.79kN荷载横向分布系数变化区段的长度
?1?a???19.5?4.85?m?4.9m
?2?对应于支点剪力影响线的最不利布载如图2-3-56所示。m变化区段内附加三角形荷载
重心处的影响线竖标值为
y?1?则
a4.9?1??0.916 3l3?19.5a??QA??1??????moq?mcq??Pkyk??moq?mcq?qk2??1.259?1.0????0.438?0.538??285.6?1.0?4.9kN??38.92kN?0.438?0.538??10.5?0.916??2??y???
Qq?QA???QA??262.79?38.92?kN?223.87kN
（8）计算支点截面人群荷载的最大剪力 人群荷载的横向分布系数沿桥跨变化，如图2-3-56所示，则人群荷载的支点剪力为
Qr?Qr???Qra?mor?mcr?qry2
4.9?0.684?2.25?9.75kN???1.422?0.684??2.25?0.916kN2?18.73kN?mcrqr??3．内力组合及包络图
在进行钢筋混凝土及预应力混凝土梁桥设计时，需要确定主梁沿桥梁方向各截面的计算内力值（或称作用效应设计值），按承载能力极限状态和正常使用极限状态进行作用效应组合，取其最不利效应组合形成包络图进行设计。
必须指出，在进行结构设计时，应该考虑可能出现的多种作用效应组合，取其不利效应组合进行设计。设计时，应根据工程的实际情况，依据《桥通规》的规定具体确定考虑的作用效应组合。
例2-3-7和例2-3-8中，分别计算得到主梁的恒载作用效应和活载作用效应后，即可按照承载能力极限状态，分别对作用的标准值乘以分项系数后加以组合，从而得到作用的设计值，以此作为构件设计和载面验算的依据。计算结果列于表2-3-9。 表2-3-9 作用效应组合 组合 弯矩 基本组合 剪力 支点 0 527.46 跨中 2591.98 164.93 Mud?1.2Mg?1.4Mq?1.4Mr Qud?1.2Qg?1.4Qq?1.4Qr Msd?1.0Mg?0.7Mq1??0.7Qq1??0.4Mq1??弯矩 短期组合 剪力 ?1.0Mr 0 1461.45 Qsd?1.0Qg??1.0Qr 299.76 67.17 弯矩 长期组合 剪力 Msd?1.0Mg??0.4Mr 0 1149.74 Qsd?1.0Qg?0.4Qq1???0.4Qr 235.20 37.74
