流之比）K的乘积形式来表达，即Ir2=K?Ir1，于是有Ir2=K?Ir1≥2.47Ic，由此可得整定倍数K≥2.47（Ic/ Ir1）。
另一方面，为了保证短路灵敏性，由式⑵可得到：If≥1.3Ir2 =1.3(K?Ir1)，故K≤If/ (1.3Ir1)=0.77（If/ Ir1）。至此，即得到K取值范围的完整计算公式：
2.47（Ic/ Ir1）≤K≤0.77（If/ Ir1） ⑷
式⑷表明，降低回路运行电流或增大回路短路电流，对于拓宽K的取值范围都十分有利。此外，断路器短路过电流脱扣器的整定倍数K一定要合理取值，其大小应有所限制：K若整定太小，则无法避开灯具启动电流，可能导致开关误动；K若整定太大，又无法满足短路灵敏度要求，可能导致开关拒动。
就本工程实例而言，当路灯配电干线最末端发生接地故障（即图1中的f2）时，灯具引接线（BVV线）的相保阻抗不再计入回路中。可以计算得知此时的接地故障电流If=81A，代入到式⑷中就得到，1.966≤K≤3.119。如此小的K值，已无法选用常见的A类断路器；而B类断路器（如CM1E）的K值的调节范围很大，故推荐选用。对于本例而言，干线开关可选取K=2.0或2.5或3.0（短延时倍数）的CM1E。若取中间值2.5，则Ir2=K?Ir1=2.5×20A=50A（短延时脱扣器整定电流值）。
为了从动作时间方面来满足上、下级间配合，此处利用了B类断路器的短延时脱扣器
的短延时功能而非瞬时脱扣器的瞬动功能。
另外，只要具体设计中保证路灯配电线路的N线截面不小于PE线截面， L-N短路电流就必然不小于接地故障电流。因此，就可利用上述的B类断路器CM1E，来兼顾接地故障和L-N短路两种保护。
当然，当L-N短路忽略不计时，也可采用RCD来作为路灯干线开关（RCD的选择可参照下述关于TT系统的阐述）。
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4.3 TT系统配电线路干线开关的选取
TT系统路灯配电线路的干线开关，推荐采用RCD或其组合电器。 4.3.1过载长延时保护
与TN-S系统整定相同。 4.3.2短路保护
路灯配电采用TT系统时，干线开关一般要采用RCD来作为接地故障保护。 根据《漏电保护器安装和运行》（GB 13955-1992）， RCD额定漏电不动作电流的优选值为0.5倍的额定漏电动作电流I△n。同时前者也不应小于回路的正常运行最大泄漏电流Ix的2倍。因此：
I△n≥2?2Ix 即：
I△n≥4Ix ⑸
路灯回路正常运行泄漏电流Ix主要由三部分组成：各灯具正常泄漏电流Ix1、各灯具引接线正常泄漏电流Ix2和干线正常泄漏电流Ix3。
a. 对于Ix1，根据《电光源的安全要求》（GB 7248-87）规定，“B15d、B22d、E27、E40和G13型灯头的绝缘电阻，在正常气候下不应低于50MΩ，在潮湿气候下不应低于2MΩ”。由此推算HID灯（220V）的正常泄漏电流，分别应是220V/（50~2）MΩ=0.0044~0.11mA。对于单相回路的路灯而言，灯具总泄漏电流即为各灯具泄漏电流之代数和。而对于本文工程实例的三相回路而言，因路灯干线为三相配电且均衡分布，则其泄漏电流之矢量和Ix1基本为0。
b. 单套灯具的引接线（BVV线，长度为10m）正常泄漏电流可查参考文献的表11-27，近似为50mA/km。若为三相配电回路，可认为其矢量和Ix2为0。
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c. 根据相关资料，电缆干线线路正常泄漏电流可按21.66mA/km计算，故Ix3=（990m/1000m）×21.66mA=21.44mA。于是，一个完整的三相路灯回路的正常最大泄漏电流理论值为Ix= Ix1+ Ix2+ Ix3≈21.44(mA)。实测数据也基本与此相当。
因此，干线开关RCD的额定漏电动作电流I△n≥4Ix =4×21.44mA=85.76mA。根据RCD的制作规格（优选值）， I△n取值为100mA、300mA、500mA等，建议取值300mA及以上。当要和末端灯具开关RCD（0.1s）作时间上的配合时，干线开关RCD的分断时间可取0.2s。
上述RCD的漏电保护功能，仅针对接地故障而言。当接地故障和L-N短路需同时考虑时，则推荐采用“RCD + B类断路器”的组合型电器。而B类断路器的选择，仍与TN-S系统的类同，不赘述。 5灯具的短路保护
单个灯具属于不可能过载的设备，故灯具处无须设置过载保护；而鉴于灯具分支线处的导线截面显著减小（跟干线相比），因此每个灯具处宜设置短路保护。该短路保护电器的选择，应保证在灯具正常工作电流和启动尖峰电流下均不误动作，而短路时则应可靠动作，并按故障短路电流来校验其切断时间。 5.1 TN-S系统的灯具短路保护
本工程实例中，每灯的工作电流为Ic=250W×（1+10%）/0.85×220V=1.45A。根据前述的4.2.2小节，为可靠躲开灯具启动电流，当选择熔断器作为灯具开关时，其熔体电流要大于灯具工作电流的2.47倍，则熔体额定电流取为4A。
路灯属于固定设备，根据《低压配电设计规范》（GB 50054-95）（以下简称为《低规》），其接地故障保护装置的切除故障时间不宜大于5s，此时就要求短路电流与熔体额定电流之比不应小于4.5（当熔体电流介于4~10A之间时）。而本文的第3节里，已求得接地故障电流为75A，故有灵敏系数75A/4A=18.75，>4.5，就是说，可选取4A熔断器（RL1）作为
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250W灯具（cosφ=0.85）的短路保护。
灯具开关采用小电流的熔断器时，其短路灵敏系数基本都在十几以上。因此，短路时熔体通常会迅速（甚至0.01s以内）熔断。这样，只要干线开关（B类断路器）的短路短延时时间整定为0.2s，就完全可以通过动作时间来满足级间配合。
鉴于成本相对低廉的RL1熔断器已足以胜任单个灯具的短路保护，而MCB和RCD成本都相对较高，且不易解决防盗问题，故在TN-S系统中对后二者不予以讨论。 5.2 TT系统的灯具短路保护
TT系统一般通过预期接触电压来规定接地故障保护装置的动作特性。而路灯虽处室外环境，但其安装场所一般都较为开阔，一旦人畜触电，都较容易摆脱；此外，现有国内规范、标准等，均未明确将路灯安装场所归类到“特殊环境”。有鉴于此，路灯TT系统的保护装置仍按符合下式条件即可：
RA?Ia≤50V ⑹
式中：RA——外露可导电部分的接地电阻和PE线电阻之和（Ω）；
Ia——保证保护装置切断故障回路的动作电流（A）。
根据现有《路灯规范》，当忽略接触电阻和PE线电阻时，RA要小于10Ω。于是，保护电器的动作电流Ia≤50V/10Ω，即 Ia≤5A。而就工程实例而言，若250W灯具的保护电器欲选用熔断器，则其熔体电流至少应为4A（见前述第5.1节）。这就意味着，250W灯具保护的熔断器之熔体电流值，此时只能介于4~5A之间（理论值），极为局促。显然此时不宜选用熔断器。
但若《路灯规范》里规定的接地电阻值可适当下降，比如为4Ω，则动作电流Ia取值范围有所扩宽，最大可达50V/4Ω=12.5A。这对于常规的150~400W的路灯灯具保护，已大致足够。此时的熔断器因动作电流甚小，也可兼作灯具处的L-N短路保护。
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若要维持规范里的10Ω接地电阻不变，则应采用高灵敏度、快速动作型、带短路保护功能的RCD。对于本工程实例，可选择额定电流In=6A、I△n=30mA、分断时间为0.1s的单相RCD(须带短路保护功能)。当然，灯具处选用RCD作保护，始终存在成本较高、防盗不易解决等问题。故仅在经济条件许可及管理完好的小区里，才考虑以RCD作为末端保护。
尽管规范未明确路灯线路是否要做到严格的级间配合，而在设计中则应尽量予以满足。当TT系统的路灯采用上、下两级RCD保护时，若发生接地故障（常见），通过RCD的动作时间差，无疑能满足动作选择性要求；但若发生L-N短路（少见），则动作选择性不一定能得以确保。值得一提的是，当灯具开关采用熔断器，而干线开关采用RCD时，则无论在分断时间或动作电流上，二者都较难配合，即当熔断器的负荷侧发生接地故障时，作为配电线路干线开关的RCD很可能出现越级跳闸。 6保护接地
关于路灯的保护接地，《路灯规范》第 5.1.9条规定：“可触及的金属灯杆和配电箱等金属照明设备均需保护接地，接地电阻应小于10Ω。”该规范条文较为笼统，既未阐明具体如何做保护接地，也未区分TN系统和TT系统接地之差异。 6.1 TN-S系统的保护接地
从理论上讲，TN-S系统中发生短路时，短路电流并不流经大地。因此，《路灯规范》是否硬性要求保护接地电阻为某一具体数值（如10Ω），实际上对于人身、设备安全以及保护电器之选取等，都不会产生实质性的影响。
在具体实践中，灯杆处是否要设置保护接地体（即PE线是否重复接地），各地的设计方法不尽相同，但大都采取了每根灯杆或数根灯杆设置一组接地装置。而单纯从TN系统的自身定义来看，无论PE线有多长，它仅在电源处与N线互相接通并接地即可，PE线自身无须重复接地。对此，《路灯规范》无明确要求。
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