大工14秋《钢筋混凝土结构课程设计》作业模 - 板(2)

取h0?365mm

混凝土为C30, α1=1.0,fc=14.3KN/mm2；纵向钢筋采用HRB335钢筋，fy=300N/mm2。

次梁正截面承载力计算过程如表2-8所示。

表2-8 次梁正截面承载力计算表

截 面 弯矩M(kN?m) 1 42.31 1.0?14.3?1700?3652B -42.31 1.0?14.3?200?34022 28.73 1.0?14.3?1700?3652C －32.83 1.0?14.3?200?3652?1fcbh或?fbh 20'1cf20?3.2387?106 ?330.62?106 ?3.2387?106 ?381.02?106 ?s??s?M或2?1fcbh0M2?1fcb'fh00.013 0.128 0.009 0.086 ??1?1?2?s (??b?0.350) 0.013 0.993 349.1 0.137 0.941 369.4 0.008 0.993 237.5 214（弯1） 308 0.074 0.963 277.9 214+114（弯1） 461 ?s?1?0.5? As?M/?sfyh0 选用钢筋 实际钢筋截面面2积（mm） 214+114（弯1） 214+112（弯1） 461 461 次梁斜截面承载力 混凝土C30, ft=1.43N/mm2；箍筋采用HPB235，fyv=210 N/mm2； hw= h0- hf＇=340-80=260，因hw /b=260/200=1.3<4,属于厚腹梁。

2.3 主梁的设计

本节内容是根据已知的荷载条件对主梁进行配筋设计，按弹性理论进行设计。

2.2.1荷载设计值

（为简化计算，将主梁的自重等效为集中荷载）

5

次梁传来的荷载： 9.149×6.3=57.64kN

主梁自重（含粉刷）：[（0.65-0.08）×0.3×2.0×25+2×（0.65-0.08）×0.015×17×2.0]×1.2=10.958kN

活荷载设计值： Q=26×100.86.3=163.8 kN 恒荷载设计值： G=57.64+10.958=68.6kN

2.2.2计算简图

主梁的实际结构如图所示,主梁端部支承在墙上的支承长度a=370mm,中间支承在400mm×400mm的混凝土柱上,其计算跨度按以下方法确定:

边跨: lo1= ln+a/2+b/2=(6000-200-120)+400/2+400/2=6080mm Lo1=1.025ln+b/2=(600-200-120)+200=6022mm 故lo1取6022mm 中跨 lo2=6000mm 计算简图如图所示。

图2-2 主梁计算简图

2.2.3内力设计值计算

1)弯矩设计值：M?k1GL?k2QL

其中，k1 k2 可由书中表查取，L为计算跨度，对于B支座，计算跨度可取相邻两跨的平均值。

2）剪力设计值：V?k3G?k4Q，其中，k3 k4 可由书中表查可知。

表2-3 主梁弯矩计算 项次 荷载简图 k/M1 k/MB k/M2 k/Mc

6

GGGGGG① QQQQ0.244 94.47?0.267 ?103.610.067 25.88?0.267 ?103.61② QQ0.289?0.133?0.133 ?0.133 246.97?113.32?112.97?113.32?0.0450.200?0.133?0.133 ?38.46169.88?113.32?113.32 ③ QQQQ④ 0.2290.170?0.311 195.70144.40?264.97①+③ 56.01 ①+② 341.44 ①+④ -368.58 ①+② 87.09 ①+③ 195.76 ?0.089 ?75.83①+④ 179.44 Mmin(kN?m) 组合项次 组合值 组合项次 组合值 Mmax(kN?m) 由此可作出下列几种情况下的内力图：①+②； ①+③； ①+④ 表2-4 主梁剪力计算

项 次 GG荷载简图 GGGGk/VA k/VB左 ?1.267 ?74.16?1.134 145.95k/VB右 1.00 58.530 01.222 157.27①+④ 215.8 ① QQQQ0.73342.90 ② QQQQ0.866 111.450.689 88.67 ①+② 154.35 ④ ?1.311 ?168.73①+④ -242.89 组合项次 ?Vmin(kN) 3）截面承载力计算 主梁跨中截面按T形截面进行计算，其翼缘宽度取三者最小值 按梁跨考虑： bf=

''lo=5.5/3=1.833M 3按净距Sn考虑 bf =b+sn=0.4+6.2=6.7m

7

'按翼缘高度hf考虑 h0=650-60=590

故应取bf=2.30m

'hfh0'=

100=0.169>0.1，则翼缘不受限制 590考虑弯矩值较大，故应按双排受力钢筋设置，则跨中

h0=h-60=650-60=590mm；

判断各跨中截面属于哪一类T形截面,

?1bf'hf'fc(h0?hf2')=1.0×2300×100×11.9×(590-100/2)

=1333.3>92.97 KN·m 故属于第一类T形截面

支座处按矩形截面考虑，由于弯矩值较大，故应按双排受力钢筋设置，则跨中h0=h-90=650-90=560mm；

主梁的正截面承载力及配筋计算见表，斜截面承载力及配筋计算见表；

表2-5 主梁正截面承载力计算

截面 M（KN·m） 边跨中 338.70 - 中间支应 455.77 34.85 中间跨中 219.33 - Q0b(kN?m) 2M?Q0b(kN?m) 2- 320.92 - 2x?h0?h0?2M ?1fcb0.035 0.344 0.019 x?0.35?b As?a1fcbh0?(mm2) fy选配钢筋 实配钢筋面积（mm） 20.036

8

??As bh01.31﹪>0.2﹪ 是 1.38﹪>0.2﹪ 是 0.93﹪>0.2﹪ 是 是否满足要求 1最小配筋率?min=(45ft/fy , 0.2)max% = 0.2% 注： ○

○2 HRB335 钢筋，?b=0.55,

表2-6 主梁斜面承载力计算

截 面 V（KN） 边支座 122.05 325.5V 131.10.106% 是 支座B左 225.53 316.5>V 124.50.106% 是 支座B右 315.16 416.5>V 124.50.106% 是 0.25?cbh0fc(KN) Vc?0.7ftbh0(KN) 选配弯起钢筋 弯起钢筋面积Asb Vsb?0.8fyAsbsin?(KN) V?Vsb?Vc 箍筋肢数、直径 Asv?nAsv1(mm2) s?1.25?fyvAsvh0V?Vsb?Vc 实配箍筋间距s(mm) ?sv?nAsv1 bs是否满足要求 注：?sv,min?0.24ft=0.106%,由?sv,min计算出S=205.1mm，所以取S?205mm，fyv而由构造要求知箍筋的最大间距为250，故可取S=200mm

9