广西桂川建设集团有限公司 模板施工方案
方木抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.400；
二、模板底支撑方木的验算:
本工程模板板底采用方木作为支撑，方木按照简支梁计算；方木截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W = b×h2/6 = 4.000×6.0002 = 144.000 cm3； I = b×h3/12 = 4.000×6.0003/12 = 72.000 cm4；
木楞计算简图
1、荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重线荷载(kN/m)： q1 = 25.000×0.100×0.300 = 0.750 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.350×0.300 = 0.105 kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值(kN)： p1 = 2.000×1.000×0.300 = 0.600 kN；
2、抗弯强度验算：
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩之和， 计算公式如下:
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均布荷载 q = 1.2×(q1+q2 ) = 1.2×(0.750+0.105) = 1.026 kN/m； 集中荷载 P = 1.4×p1 = 1.4×0.600 = 0.840 kN；
最大弯距 M = P×l/4+q×l2/8 = 0.840×1.000/4+1.026×1.0002/8= 0.338 kN；
最大支座力 N = P/2+q×l/2 = 0.840+1.026×1.000/2 = 0.933 kN ； 截面应力 σ = M/W = 0.338/0.144 = 2.349 N/mm2；
方木的最大应力计算值为2.349N/mm2，小于方木抗弯强度设计值11.000N/mm2，满足要求！
3、抗剪强度验算：
最大剪力的计算公式如下：
截面抗剪强度必须满足下式：
其中最大剪力：V = 1.026×1.000/2+0.840/2 = 0.933 kN；
截面受剪应力计算值：T = 3×0.933×103/(2×40.000×60.000) = 0.583 N/mm2；
截面抗剪强度设计值：[fv] = 1.400 N/mm2；
方木的最大受剪应力计算值为0.583N/mm2，小于方木抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求！
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4、挠度验算：
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，按规范规定，挠度验算取荷载标准值，计算公式如下：
均布荷载 q = q1+q2 = 0.750+0.105 = 0.855 kN/m； 集中荷载 p = 0.600 kN
最大变形 ω = 5×0.855×1.000×1012/(384×9000.000×72.000×104) +0.600×1.000×109/(48×9000.000×72.000×104) = 1.720 mm；
方木的最大挠度为1.720mm，小于最大容许挠度4.000mm，满足要求！
四、模板支架荷载标准值(轴力)计算:
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1、静荷载标准值包括以下内容：
(1)木顶撑的自重(kN)：
NG1 = {1.000×0.060×0.080+[(1.000/2)2+0.6002]1/2×2×0.030×0.040+3.000×0.080×0.100}×3.870= 0.119 kN
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.350×1.000×1.000 = 0.350 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.000×0.100×1.000×1.000 = 2.500 kN； 经计算得到，静荷载标准值；
NG = NG1+NG2+NG3 = 0.119+0.350+2.500 = 2.969 kN；
2、活荷载为施工荷载标准值：
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经计算得到，活荷载标准值：
NQ = 2.000×1.000×1.000 = 2.000 kN；
3、不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式：
N = 1.2NG+1.4NQ = 1.2×2.969+1.4×2.000 = 6.362 kN；
五、立柱的稳定性验算:
稳定性计算公式如下：
其中，N -- 作用在立柱上的轴力 σ --立柱受压应力计算值； fc --立柱抗压强度设计值； A0--立柱截面的计算面积；
A0 = 80.000×100.000 = 8000.000 mm2
υ--轴心受压构件的稳定系数,由长细比λ=l0/i结果确定； 轴心受压稳定系数按下式计算：
i--立杆的回转半径，i = 0.289×100.000 = 28.900 mm； l0-- 立杆的计算长度，l0 = 3000.000-600.000 = 2400.000 mm； λ = 2400.000/28.900 = 83.045； υ =1/(1+(83.045/80)2) = 0.481； 经计算得到：
σ = 6362.452/(0.481×8000.000) = 1.652 N/mm2；
根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系 数：
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[f] = 1.2×10.000 = 12.000 N/mm2；
支撑立柱受压应力计算值为1.652N/mm2，木顶支撑立柱抗压强度设计值 12.000N/mm2，满足要求！
六、斜撑(轴力)计算:
顶撑斜撑的轴力RDi按下式计算： RDi＝RCi/sinαi 其中 RCi -斜撑对帽木的支座反力； RDi -斜撑的轴力； αi -斜撑与帽木的夹角。
sinαi = sin{90-arctan[(1.000/2)/0.600]} = 0.974； 斜撑的轴力：RDi=RCi/sinαi= 2.213/ 0.974= 2.273 kN
七、斜撑稳定性验算:
稳定性计算公式如下：
其中，N -- 作用在木斜撑的轴力,2.273 kN σ --斜撑受压应力计算值；
fc --斜撑抗压强度设计值；11.000 N/mm2 A0--斜撑截面的计算面积；
A0 = 30.000×40.000 = 1200.000 mm2； υ --轴心受压构件的稳定系数,由长细比λ=l0/i结果确定； 轴心受压构件稳定系数按下式计算：
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上鹤高速公路沿线建筑设施第二合同段工程项目
模板施工专项方案
编制人： 审核人： 批准人：
广西桂川建设集团有限公司
上鹤高速公路沿线建筑设施第二合同段项目经理部
2016 年 3 月 1 日
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模板专项施工方案
一、 编制原则
1、结合本工程的施工范围、工程性质、特点、规模和各种客观条件，进行科学合理的施工部署。
2、本方案严格按照国家颁布实施的建筑工程施工质量验收系列规范进行编制，确保本工程达到国家质量标准。
3、针对工程工期的实际情况，科学合理的进行施工进度安排，确保安全生产目标的实现。
4、尊重科学，实事求是，推动企业技术进步，实施“科技兴业”，积极推广应用新技术。
5、认真优选施工方案，合理利用现有资源，统筹兼顾，实现方案的科学性、实用性和可操作性。
6、以安全、文明、优质、高速、低耗为施工目标。 二、编制依据
序号 1 2 图纸 名称 云南上鹤高速沿线建筑设施施工图纸 施工组织设计 编号 3 规程、规范 《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008) 《混凝土结构工程施工质量验收规范》(50204-2015) 《模板施工技术标准》 《混凝土施工技术标准》 《建筑制图标准》GB/T50104-2010 《土木建筑制图标准》ZBBZH/GJ-17 《建筑法》 《建设工程质量管理条例》 《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2013） 4 标准 5 图集 6 7 法规 其他
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三、 工程概况
云南上关至鹤庆高速公路沿线建筑设施第二合同段施工项目，位于云南省大理市鹤庆县境内。
1、 建筑概况
序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 其中 子单位工程 建筑面积m2 西邑收费站综合管理用房 西邑收费站水泵房 西邑收费站配电房 西邑收费站消防车库 西邑收费站大棚 西邑收费站总图 松桂收费站管理用房综合楼 松桂收费站大棚 松桂监控分中心综合楼 2194.21 46.24 51 245 投影面积：888 2194.21 投影面积：888 2781.9 2433.5 822.5 245 46.24 51 2621.74 46.24 51 245 地下通道231.4+雨篷投影2237.8 3691.38 2433.5 1160.49 232.5 层数 3 1 1 1 1 3 1 4 3 2 1 1 1 3 1 1 1 2 3 1 1 结构形式 框架 框架 框架 钢结构 钢结构 框架 钢结构 框架 框架 框架 钢结构 框架 框架 框架 框架 框架 钢结构 钢结构 框架 框架 框架 框架 备注 10 松桂监控分中心宿舍楼 11 松桂监控分中心餐厅 12 松桂收费站及监控分中心车库 13 松桂收费站及监控分中心水泵房 14 松桂收费站及监控分中心配电房 15 松桂收费站及监控分中心总图 16 鹤庆南主线止点收费站综合管理用房 17 鹤庆南主线止点收费站水泵房 18 鹤庆南主线止点收费站配电房 19 鹤庆南主线止点收费站消防车库 20 鹤庆南主线止点收费站大棚 21 鹤庆南主线止点收费站总图 22 西邑服务区(左幅)综合服务楼 23 西邑服务区(左幅)宿舍楼 24 西邑服务区(左幅)公厕 25 西邑服务区(左幅)修理库 - 2 -
广西桂川建设集团有限公司 模板施工方案 26 西邑服务区(左幅)加油站 27 西邑服务区(左幅)水泵房 28 西邑服务区(左幅)配电房 29 西邑服务区(左幅)总图 站房431.02+雨篷投影742 54 51 1 1 框架 框架 2、现场情况
各站点模板加工区、材料堆放区详各站点平面布置图。
四、 施工准备
1、技术准备
1）、 熟悉审查图纸、学习有关规定、规程。 2）、拟采用新型模板体系的资料搜集。
2、机具准备 主要施工机具准备表
序号 1 2 3 4 名称 圆盘锯 平刨机 压刨机 手提电钻 型号 MB300 MB104A 功率 （kW） 1.2 5.5 7.5 3 数量 50 6 4 6 进场时间 根据工程进度合理安排 根据工程进度合理安排 根据工程进度合理安排 根据工程进度合理安排
3、材料准备 主要材料准备表
序号 1 2 3 名称 钢管 扣件 顶托 规格、型号 ?48*3.5 活动、十字 60cm 数量 50t 20000个 12000个 进场时间 - 3 -
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4 5 6
木方 层板 80*100 1830*915*15mm 350m3 420m3 五、 施工准备及要求
1、模板要求
要求模板必须采用大规格模板、新钢模板，模板面必须平整、光滑，模板拼缝必须严密，不得漏浆。尤其在板面模板的选择上，必须保证清水模板的要求，保证顶板砼的成型达到招标文件的要求。
施工前根据层高和楼板开间尺寸进行模板排板设计，按照柱子高度，楼板的净长、宽尺寸预排，绘制模板图，施工时严格按模板图排板。模板根据设计放样图在厂内预先加工好并进行编号，便于现场组装。
为保证砼质量，在所有竖向构件模板的底脚均采用海绵作支垫防止漏浆；在所有模板的拼缝位置均采用单面胶布粘贴。
2、模板配备
模板采用木模板，支承采用钢管及部分木枋。其中，框架梁采用木模板，剪力墙、柱子、楼板、屋面板采用18厚大规格组合胶合模板，加固采用钢管、对拉螺栓或木枋。
清理表面涂刷隔离剂后备用，要求模板拼缝严密。做到不暴模、不漏浆、不变形。 模板的安装及支撑必须保证结构各部分几何尺寸和相互位置正确，具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑砼的重量和侧压力以及在施工过程中所产生的荷载。
模板组装质量标准见下表：
项 目 两模板之间拼接缝隙 相邻模板面的高低差 组装模板板面平整度 组装模板板面的长度尺寸 组装模板对角线长度差值 预埋件和预留孔洞的允许偏差
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允许偏差（mm） ≤2.0 ≤2.0 ≤4.0(用2m 长平尺检查) -5-+4 ≤7.0(≤对角线长度的1/1000)
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l--计算跨度(梁底支撑间距): l =500.000mm； q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)； 新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1: 1.2×25.000×0.200×0.400×0.900=2.160kN/m； 模板结构自重荷载：
q2:1.2×0.350×0.200×0.900=0.076kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载设计值：
q3: 1.4×1.000×0.200×0.900=0.252kN/m； q = q1 + q2 + q3=2.160+0.076+0.252=2.488kN/m； 跨中弯矩计算公式如下:
Mmax = 0.10×2.488×0.52=0.062kN.m； σ =0.062×106/1.33×104=4.664N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =4.664 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下:
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:
q =（25.00×0.400+0.35）×0.20= 2.07KN/m； l--计算跨度(梁底支撑间距): l =500.00mm；
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E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2； 面板的最大允许挠度值:[ω] =500.00/250 = 2.000mm； 面板的最大挠度计算值: ω =
0.677×2.07×5004/(100×9500×1.33×105)=0.691mm；
面板的最大挠度计算值: ω =0.691mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ω] = 500 / 250 = 2mm，满足要求！
！
梁底支架立杆的稳定性验算:
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1、静荷载标准值包括以下内容：
(1)顶撑的自重(kN)：
N1/2G1 = {1.000×0.060×0.080+[(1.000/2)2+0.6002]×2×0.040×0.060+3.000×0.080×0.080}×3.870= 0.107 kN
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.350×0.500×0.200 = 0.035 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.000×0.200×0.400×0.500 = 1.000 kN； 经计算得到，静荷载标准值；
NG = NG1+NG2+NG3 = 0.107+0.035+1.000 = 1.142 kN；
2、活荷载为施工荷载标准值：
经计算得到，活荷载标准值：
NQ = 1.000×0.200×0.500 = 0.100 kN；
3、立杆的轴向压力设计值计算公式：
N = 1.2NG+1.4NQ = 1.2×1.142+1.4×0.100 = 1.511 kN；
稳定性计算公式如下：
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其中，N -- 作用在立杆上的轴力 σ --立杆受压应力计算值； fc --立杆抗压强度设计值； A0--立杆截面的计算面积；
A0 = 80.000×80.000 = 6400.000 mm2
υ--轴心受压构件的稳定系数,由长细比λ=l0/i结果确定； 轴心受压稳定系数按下式计算：
i--立杆的回转半径，i = 0.289×80.000 = 23.120 mm； l0-- 立杆的计算长度，l0 = 3000.000-600.000 = 2400.000 mm； λ = 2400.000/23.120 = 103.806； υ = 2800/(103.8062) = 0.260； 经计算得到：
σ = 1510.866/(0.260×6400.000) = 0.909 N/mm2；
根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系 数：
[f] = 1.2×10.000 = 12.000 N/mm2；
支撑立杆受压应力计算值为0.909N/mm2，小于支撑立杆抗压强度设计值 12N/mm2，满足要求！
八、梁底斜撑稳定性验算:
木顶撑斜撑的轴力RDi按下式计算： RDi＝RCi/sinαi 其中 RCi -斜撑对帽木的支座反力；
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RDi -斜撑的轴力； αi -斜撑与帽木的夹角。
sinαi = sin{arctan[600.000/(1000.000/2)]} = 0.768； 斜撑的轴力：RDi=RCi/sinαi= 1.321/ 0.768= 1.719 kN
稳定性计算公式如下：
其中，N -- 作用在斜撑的轴力,1.719 kN σ --斜撑受压应力计算值；
fc --斜撑抗压强度设计值；11.000 N/mm2 A0--斜撑截面的计算面积；
A0 = 40.000×60.000 = 2400.000 mm2； υ --轴心受压构件的稳定系数,由长细比λ=l0/i结果确定； 轴心受压构件稳定系数按下式计算：
i --斜撑的回转半径，i = 0.289×60.000 = 17.340 mm；
l0-- 斜撑的计算长度，l0 = [(1000.000/2)2+600.0002]0.5 = 781.025 mm； λ = 781.025/17.340 = 45.042； υ =1/(1+(45.042/80)2) = 0.759； 经计算得到：
σ = 1719.307/(0.759×2400.000) = 0.943 N/mm 2；
根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系数； [f] = 1.2×11.000 = 13.200 N/mm2；
支撑斜撑受压应力计算值为0.943 N/mm2，小于支撑斜撑抗压强度设计值13.2N/mm2，满足要求！
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板模板
模板支架采用钢管支撑，计算根据《钢管结构设计规范》、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《建筑施工计算手册》等编制。
一、参数信息
荷载参数
模板与木板自重(kN/m2)：0.350； 混凝土与钢筋自重(kN/m3)：25.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.000；
楼板参数
钢筋级别：二级钢HRB 335(20MnSi)； 楼板混凝土强度等级：C25； 每层标准施工天数：8；
每平米楼板截面的钢筋面积(mm2)：360.000； 楼板的计算跨度(m)：4.500； 楼板的计算宽度(m)：4.000； 楼板的计算厚度(mm)：100.000； 施工期平均气温(℃)：25.000；
板底方木参数
板底方木选用木材：杉木； 方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000； 方木抗弯强度设计值f2m(N/mm)：11.000；
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查表得：
对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2；
对拉螺栓所受的最大拉力: N = 5.047 kN。
对拉螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×7.60×10-5 = 12.92 kN；
对拉螺栓所受的最大拉力 N=5.047kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!
七、H方向柱箍的计算
本工程中，柱箍采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8 ×10 ×10 / 6 = 133.33 cm3； I = 8 ×10 ×10 ×10 / 12 = 666.67 cm；
4
柱箍为2 跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）：
H方向柱箍计算简图
其中 P -- 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取H方向的；
P = (1.2×47.7×0.9+1.4×2×0.9)×0.12 ×0.45/1 = 2.92 kN；
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H方向柱箍剪力图(kN)
最大支座力: N = 5.047 kN；
H方向柱箍弯矩图(kN.m)
最大弯矩: M = 0.073 kN.m；
H方向柱箍变形图(mm)
最大变形: V = 0.004 mm；
1.柱箍抗弯强度验算
柱箍截面抗弯强度验算公式:
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广西桂川建设集团有限公司 模板施工方案
其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.07 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 133.33 cm3； H边柱箍的最大应力计算值: σ = 0.519 N/mm2； 柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 13 N/mm2；
H边柱箍的最大应力计算值 σ =0.519N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求!
2. 柱箍挠度验算
经过计算得到: V = 0.004 mm；
柱箍最大容许挠度: [V] = 150 / 250 = 0.6 mm；
柱箍的最大挠度 V =0.004mm 小于 柱箍最大容许挠度 [V]=0.6mm，满足要求!
八、H方向对拉螺栓的计算
验算公式如下:
其中 N -- 对拉螺栓所受的拉力； A -- 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 查表得：
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广西桂川建设集团有限公司 模板施工方案
对拉螺栓的直径: M12 ； 对拉螺栓有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2；
对拉螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×7.60×10-5 = 12.92 kN； 对拉螺栓所受的最大拉力: N = 5.047 kN。
对拉螺栓所受的最大拉力: N=5.047kN 小于 [N]=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!
梁模板荷载标准值计算
1.梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.500m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.000； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别为 40.549 kN/m2、12.000 kN/m2，取较小值12.000 kN/m2作为本工程计算荷载。
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梁侧模板面板的计算：
梁板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照支撑的间距和模板面的大小,按支撑在龙骨上的简支梁计算。
面板计算简图
1.抗弯验算
其中， σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M -- 面板的最大弯距(N.mm)； 取单位宽度面板为计算单位
W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 1000×202/6=66666.67mm3； [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2
)； 按以下公式计算面板跨中弯矩：
其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括:
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×1×12×0.9=12.96kN/m； - 34 -
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振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×1×1×0.9=1.26kN/m； q = q1+q2 = 12.960+1.260 = 14.220 kN/m； 计算跨度(内楞间距): l = 400mm；
面板的最大弯距 M= 0.125×14.22×4002 = 2.84×105N.mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 2.84×105 / 6.67×104=4.266N/mm2； 面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =4.266N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下:
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 12×1 = 12N/mm； l--计算跨度(内楞间距): l = 400mm； E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 1000×203/12=666666.67cm4；
面板的最大挠度计算值: ω = 5×12×4004/(384×9500×6.67×105) = 0.632 mm； 面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =400/250 = 1.6mm；
面板的最大挠度计算值 ω =0.632mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ω]=1.6mm，满足要求！
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梁侧模板支撑的计算：
1.梁侧背楞支撑计算
方木直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，梁侧支撑采用方木，截面宽度80mm截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = b×h2/6 = 40.000×60.0002/6 = 24000.000 mm3； I = b×h3
/12 = 40.000×60.0003
/12 = 720000.000 mm4
；
木楞计算简图
（1）、支撑强度验算：
强度验算计算公式如下:
其中， σ -- 方木弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 方木的最大弯距(N.mm)； W - 方木的净截面抵抗矩； [f] - 方木的强度设计值(N/mm2)。
按以下公式计算方木跨中弯矩：
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其中，作用在的荷载，q = (1.2×12.000×0.90+1.4×1.000×0.90)×0.400/2= 2.844 kN/m；
方木计算跨度(木支撑纵距):(mm): l = 500.000 mm； 方木的最大弯距: M=0.1×2.844×0.5002= 0.071 KN.m； 最大支座力：N= 1.1×2.844×0.500= 1.564 kN
经计算得到，方木的最大受弯应力计算值 σ = M / W = 0.071×106/24000.000= 2.963 N/mm2；
方木的抗弯强度设计值: [f] = 11.000 N/mm2；
方木最大受弯应力计算值 2.963N/mm2，小于方木抗弯强度设计值11N/mm2，满足要求！
（2）、支撑的挠度验算：
2
其中 E -方木的弹性模量：9000.000 N/mm； q--作用在方木上的侧压力线荷载标准值； q =12.000×0.400/2= 2.400 N/mm； l--计算跨度(梁底模板支撑间距)：l = 500.000 mm； I-方木的截面惯性矩：I = 720000.000 mm4； 方木的最大挠度计算值: ω = 0.677×2.400×500.000
4
/(100×9000.000×720000.000) = 0.157 mm；
方木的最大容许挠度值: [ω] = 500.000 /250= 2.000 mm；
方木的最大挠度计算值0.157mm，小于 方木的最大容许挠度值2mm，满足要求！
2、梁侧斜撑(轴力)计算：
梁侧斜撑的轴力RDi按下式计算： RDi＝RCi/sinαi
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其中 RCi -梁侧斜撑对梁顶侧支撑的支座反力，取；RCi =N=1.564 kN RDi -斜撑的轴力；
αi -斜撑与梁侧面板的夹角； sinαi = sin[arctan(0.150/ 0.400)] = 0.351； 斜撑的轴力：RDi=RCi/sinαi=1.564/0.351=4.455 kN；
3、梁侧斜撑稳定性验算：
稳定性计算公式如下：
其中，N -- 作用在木斜撑的轴力,4.455 kN σ --木斜撑受压应力计算值；
fc --木斜撑抗压强度设计值；11.000 N/mm2 A0--木斜撑截面的计算面积；
A0 = 40.000×60.000 = 2400.000 mm2； υ --轴心受压构件的稳定系数,由长细比λ=l0/i结果确定； 轴心受压构件稳定系数按下式计算：
i --木斜撑的回转半径，i = 0.289×60.000 = 17.340 mm； l0-- 木斜撑的计算长度，l0 = [(400.000)2+150.0002]0.5 = 427.200 mm； λ = 427.200/17.340 = 24.637； υ =1/(1+(24.637/80)2) = 0.913； 经计算得到：
σ = 4454.844/(0.913×2400.000) = 2.032 N/mm 2；
根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系数； [f] = 1.2×11.000 = 13.200 N/mm2；
斜撑受压应力计算值为2.032 N/mm2，小于斜撑抗压强度设计值13.2N/mm2，满足要
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求！
梁底模板计算：
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 200×20×20/6 = 1.33×104mm3； I = 200×20×20×20/12 = 1.33×105mm4；
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
其中， σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M -- 计算的最大弯矩 (kN.m)；
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