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主梁悬挑梁部分变形图(mm)
q=2kN/m
ν1max＝0.42mm≤600/400=1.5mm ν2max＝0.03mm≤100/400=0.25mm 满足要求！
4）最大支座反力计算 Rmax＝9.16kN
（6）对拉螺栓验算
对拉螺栓类型 M12 轴向拉力设计值Nt(kN) b12.9 可知对拉螺栓受力N＝0.95×9.16＝8.7kN≤Ntb＝12.9kN
满足要求！
c、300×1100的梁模验算
本处选取17#楼2-3交A-B轴和18#楼14-15交A-B轴的地下室采光通风井的框架梁2-KL83作代表进行验算。2-KL83截面尺寸为300×1100㎜，净跨度：6.0m，支模高度10.3m，板厚120㎜。 1、梁底模验算
模板采用18㎜厚胶合板,梁底模的支撑采用钢管支撑作梁下支顶，梁两侧支顶立柱间距为1200㎜，另在左侧立柱400㎜、800㎜处依次增加两根支顶立柱，沿梁跨方向立柱间距不应大于900㎜，梁下主龙骨采用2根Ф48×3.0钢管作支承，次龙骨采用75×75㎜木枋。 (1)荷载设计
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0.1 0.3 0.5 0.75 面板 面板及小梁 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 模板面板 模板及其支架 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 3224 梁 1.5 1.1 2钢筋自重标准值G3k(kN/m) 板 施工人员及设备荷载标准值Q1k 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m) 基本风压ω0(kN/m) 风荷载标准值ωk(kN/m) 2223当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m) 1 对水平面模板取值 2 0.2 0.9 0.8 非自定义:0.14 风压高度变化系数μz 风荷载体型系数μs (2)模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 步距h(mm) 新浇混凝土楼板立柱间距lb(mm) 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱根数 梁底增加立柱布置方式 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) '梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 900 400 1500 1200 居中 600 2 按梁两侧立柱间距均分 400,800 - 47 -
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3 250 梁底支撑小梁根数 梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)
(3)面板验算
面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合板 11.5 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 218 4000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+
(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.1)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.1)+1.4×0.7×2]×1＝35.97kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.1]×1＝34.2kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.1]×1＝28.15kN/m 1、强度验算
Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×35.97×0.152＝0.1kN·m σ＝Mmax/W＝0.1×106/54000＝1.87N/mm2≤[f]＝11.5N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×28.15×1504/(100×4000×486000)＝0.038mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm 满足要求！ 3、支座反力计算
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设计值(承载能力极限状态)
R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.375×34.2×0.15+0.437×1.76×0.15＝2.04kN R2=1.25q1l=1.25×35.97×0.15＝6.74kN 标准值(正常使用极限状态)
R1'=R3'=0.375 q2l=0.375×28.15×0.15＝1.58kN R2'=1.25q2l=1.25×28.15×0.15＝5.28kN
(4)小梁验算
小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 422方木 12.87 9350 200.08 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 3275×75 1.48 57.17 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝
max{2.04+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(1.1-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1]×max[0.6-0.3/2，(1.2-0.6)-0.3/2]/2×1，
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6.74+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/2}=6.78kN/m
q2＝max[1.58+(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(1.1-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.6-0.3/2，(0.9-0.6)-0.3/2]/2×1，5.28+(0.3-0.1)×0.3/2]＝5.31kN/m 1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×6.78×0.92，0.5×6.78×0.252]＝0.59kN·m σ＝Mmax/W＝0.59×106/57170＝10.28N/mm2≤[f]＝12.87N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×6.78×0.9，6.78×0.25]＝3.704kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.704×1000/(2×75×75)＝0.99N/mm2≤[τ]＝1.48N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×5.31×9004/(100×9350×2000800)＝1.18mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm
ν2＝q2l24/(8EI)＝5.31×2504/(8×9350×2000800)＝0.14mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm 满足要求！ 4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×6.78×0.9，0.393×6.78×0.9+6.78×0.25]＝6.97kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝3.94kN，R2＝6.97kN 正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×5.31×0.9，0.393×5.31×0.9+5.31×0.25]＝5.46kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝3.47kN，R'2＝5.46kN
(5)主梁验算
主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 2钢管 1 205 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 22Ф48×3.0 206000 125
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高大支模专项施工方案
第一章 概述
一、工程概况
1、本工程位于清远市新城西11号区；总建筑面积：197870.6㎡；施工
工期：1100天；地下一层，标高-4.400m；基础采用?500的预应力管桩，设置承台，基坑开挖深度约2.5m。墙体采用混凝土加气块、灰砂砖砌筑。屋面构造为平屋面及部分构造斜屋面，卷材防水，外墙装饰为釉面砖和涂料，建筑性质为商住小区，建筑场地类别为Ⅱ类，工程等级为二级，地基基础设计等级为甲级，防火等级为二级，耐火等级为一、二级，抗震设防类别为丙类，抗震设防烈度为6度。属于群体布局住宅，并设有商业中心及12幢高层框剪结构裙楼。
商业中心为3层框架结构，建筑高度为21.559m，总建筑面积为3372.3㎡，首层层高5.9m，二层层高5.5m，三层台球室层高10.159m。
17、18#楼为30层框剪结构，建筑高度为92.9m，总建筑面积为37213.39㎡，首层层高5.9m，标准层层高3m。首层为架空层及商铺，2层至30层为住宅楼。
19、20#楼为22层框剪结构，建筑高度为74.4m，总建筑面积为29022.55㎡，首层层高5.9m，设备转换层层高5.5m，标准层层高3m。首层为架空层及商铺，+5.9～11.40m标高为设备转换层 ，2层至22层为住宅楼。
21、22#楼为22层框剪结构，建筑高度为74.4m，总建筑面积为28270.52㎡，首层层高5.9m，二层层高5.5 m，标准层层高3m。首层为架空层及商铺，+5.9～11.40m标高为设备转换层 ，2层至22层为住宅楼。
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23、24#楼为29层框剪结构，其中29层为复式层；建筑高度为97.25m，总建筑面积为27047.3㎡，首层层高5.9m，标准层层高3.15m。首层为架空层及商铺，2层至29层复式为住宅楼。
31、32#楼为22层框剪结构，建筑高度为68.9m，总建筑面积为27845.66㎡，首层层高5.9m，标准层层高3m。首层为架空层及商铺，2层至22层为住宅楼。
33、34#楼为22层框剪结构，建筑高度为68.9m，总建筑面积为27347.14㎡，首层层高5.9m，标准层层高3m。首层为架空层及商铺，2层至22层为住宅楼。
2、本工程有多处支模高度大于8m，按规定属于高大支模工程，需进行审核。具体有：
（1）商业中心：X-2～X-3轴×F～L，1～6轴会所展示大厅上空，天面层支模高度11.5m，主梁最大截面尺寸为300×900㎜，次梁最大截面尺寸为250×700㎜，净跨度：11.0m，板厚120㎜。（详见图1-1～图1-6）
（2）商业中心：7～10×G～L轴台球室天面层支模高度10.1m，主梁最大截面尺寸为200×1100㎜，次梁最大截面尺寸为250×800㎜，净跨度：8.60m，板厚120㎜。（详见图2-1～图2-6）
（3）17#楼2-3交A-B轴和18#楼14-15交A-B轴的地下室采光通风井支模高度10.3m，主梁最大截面尺寸为300×1100㎜，净跨度：6.0m，板厚120㎜。（详见图3-1～图3-6）
（4）17、18#楼群房的1-2交1K-2K轴部位支模高度9.8m，主梁最大截面尺寸为200×600㎜，净跨度：4.1m，板厚120㎜。（详见图4-1～图4-6） （5）20#楼1-4交K-L轴的地下室采光通风井支模高度10.3m，主梁最大截面尺
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寸为200×800㎜，净跨度：4.80m，板厚120㎜。（详见图5-1～图5-6） （6）19、20#楼群房的S1-22～S1-23-轴和S1-34～S1-35轴部位最高支模高度9.8m，主梁最大截面尺寸为200×600㎜，净跨度：3.9m，板厚120㎜。（详见图6-1～图6-6）
（7）21#楼2-4交L-M轴和22#楼的1-3交K-L轴地下室采光通风井支模高度10.3m，主梁最大截面尺寸为200×800㎜，净跨度：4.80m，板厚120㎜。（详见图7-1～图7-6）
（8）21、22#楼群房的S1-12～S1-13-轴交S1-C～S1-E轴部位最大支模高度9.8m，主梁最大截面尺寸为200×600㎜，净跨度：3.70m，板厚120㎜。（详见图8-1～图8-6）
（9）23-24#楼2-4交A-B轴、8-10交A-B轴部位的地下室采光通风井支模高度10.3m，主梁最大截面尺寸为200×1000㎜，次梁最大截面尺寸为200×490㎜，净跨度：4.0m，板厚120㎜。（详见图9-1～图9-6）
（10）31-32#楼：群房的31-1～31-4交31-2/0A-31-1/0A轴、32-1～32-3交32-2/0A～32-1/0A轴部位最高支模高度9.8m，最大梁截面尺寸为200×600㎜，净跨度：3.60m，板厚120㎜。（详见图10-1～图10-6）
（11）33#楼1-4交J-K轴和34#楼14-17交J-K轴部位的地下室采光通风井支模高度10.3m，主梁最大截面尺寸为300×950㎜，次梁最大截面尺寸为200×600㎜，净跨度：6.0m，板厚120㎜。（详见图12-1～图12-6）
（12）33-34#楼群房的9交2/0A～1/0A轴和22～23轴部位支模最大高度9.8m，主梁最大截面尺寸为200×600㎜，次梁最大截面尺寸为200×400㎜，净跨度：3.80m，板厚120㎜。（详见图13-1～图13-6） 3、参建单位：
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建设单位：清远市马扬房地产发展有限公司 施工单位：广东明兴建筑集团有限公司 设计单位：广州智海建筑设计有限公司 监理单位：清远市卓越工程建设监理有限公司 勘察单位：广东有色工程勘察设计院
4、本工程楼地面已浇筑C35、C25砼分别400㎜和180㎜厚，本方案地基承载按C25砼进行验算，推断其地基承载7天强度大于1850Kpa。
二、编制依据
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001) 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002 3、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001) 4、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制 5、《清远翔隆花园一期工程施工图纸》 6、《简明施工计算手册》。
三、材料选用
模板支顶、水平拉杆、纵向和水平斜撑均采用φ48×3.0扣件式钢管，钢管和扣件已按要求做强度检测试验。
四、模板方案编制原则
1、施工条件：
(1）本工程争创双优工程，工程质量要求高。 (2）工程施工中须保证安全和文明施工。
(3）商业中心展示大厅上空：梁截面大、跨度大、模板支架较高，施工难度较大。 (4）面对以上节点工期紧、施工难度大等特点，因此模板方案的编制应当充分考
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虑这些不利因素：
1)、首先是工程的流水段划分应当合理，模板的配置数量应能满足施工流水要求。
2)、模板的选型、模板的设计应当合理，尽可能采取整装整拆大模板施工，发挥塔吊的机械性能，以提高工作效率，缩短工期。
3)、各种模板严把产品质量关，模板质量不合格的，绝不许进入现场使用，重点是板的表面平整度和刚度。
4)、各种架设工具进场前，必须经过油漆刷新处理，以达到施工现场文明整洁的要求。
第二章 模板施工总体安排
一、技术准备
在施工前进行图纸会审及完善施工组织设计方案这两项工作，并组织施工管理人员认真学习施工图纸、会审记录、施工方案和施工规范等技术文件，由项目技术负责人和安全主管做好三级安全教育和施工技术交底工作，减少和避免施工误差。
二、物资材料准备
1、项目部材料采购系统确保施工使用的材料质量合格，按材料进场计划分期分批进场，并且按照规定地点存放，做好遮盖保护；同时对各种进场材料进行抽检试验并附有新钢管应有产品质量合格证。其质量检验报告及其钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》（GB/T228）的有关规定，质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235－A级钢的规定。
2、钢管表面应平直光滑，不应又裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕、和深的划痕；钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合规范的规定：钢管
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模板设计剖面图
（3）面板验算
面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 218 5400 梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×182/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×183/12＝486000mm4。计算简图如下：
1）抗弯验算
q1＝bS承＝1×29.77＝29.77kN/m
Mmax＝0.125q1l2＝0.125×29.77×0.22＝0.15kN·m
σ＝Mmax/W＝0.15×106/54000＝2.76N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2）挠度验算
q＝bS正＝1×21.6＝21.6kN/m
νmax＝5×21.6×2004/(384×5400×486000)=0.17mm≤200/400=0.5mm 满足要求！ 3）支座反力验算 承载能力极限状态 R＝q1l=29.77×0.2＝5.95kN 正常使用极限状态 R'＝q2l=21.6×0.2＝4.32kN
（4）小梁验算
小梁类型 方木 小梁材料规格(mm) 75×75 - 41 -
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2小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 小梁截面惯性矩I(cm) 438415 64 256 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 221.66 15.44 计算简图如下：
1）抗弯验算
小梁弯矩图(kN·m)
q=5.95kN/m
σ＝Mmax/W＝0.2×106/64000＝3.14N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2）抗剪验算
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小梁剪力图(kN)
τmax＝3 Vmax/(2bh)＝3×1.55×1000/(2×75×75)＝0.413N/mm2≤[τ]＝1.66N/mm2 满足要求！ 3）挠度验算
小梁变形图(mm)
q=4.32kN/m
νmax＝0.29mm≤325/400=0.81mm 满足要求！
4）主梁所受支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax＝2.76kN 正常使用极限状态 R'max=2kN
（5）主梁验算
主梁类型 主梁合并根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42钢管 2 205 10.78 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 322Ф48×3 206000 120 4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下：
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1）抗弯验算
主梁连续梁部分弯矩图(kN·m)
主梁悬挑梁部分弯矩图(kN·m)
q=1.38kN/m
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σ＝Mmax/W＝0.26×106/4490＝58.89N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 2）抗剪验算
主梁连续梁部分剪力图(kN)
主梁悬挑梁部分剪力图(kN)
τmax＝2Vmax/A=2×2.51×1000/424＝11.84N/mm2≤[τ]＝120N/mm2 满足要求！ 3）挠度验算
主梁连续梁部分变形图(mm)
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σ＝Mmax/W＝0.27×106/4490＝59.86N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
主梁连续梁部分剪力图(kN)
主梁悬挑梁部分剪力图(kN)
τmax＝2Vmax/A=2×2.15×1000/424＝10.14N/mm2≤[τ]＝120N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
主梁连续梁部分变形图(mm)
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主梁悬挑梁部分变形图(mm)
q=3.07kN/m
ν1max＝0.49mm≤500/400=1.25mm ν2max＝0.12mm≤150/400=0.38mm 满足要求！
4、最大支座反力计算 Rmax＝8.6kN
（6）对拉螺栓验算
对拉螺栓类型 M12 轴向拉力设计值Nt(kN) b12.9 可知对拉螺栓受力N＝0.95×8.6＝8.17kN≤Ntb＝12.9kN
满足要求！
b、300×900㎜的梁模板
本处选取商业中心：X-2～X-3轴×F～L，1～6轴会所展示大厅上空的框
架梁KL48作代表进行验算。KL14截面尺寸为300×900㎜，净跨度：11.0m，支模高度11.50m，板厚120㎜。 1、梁底模验算
模板采用18㎜厚胶合板,梁底模的支撑采用钢管支撑作梁下支顶，梁两侧支顶立柱及沿梁跨方向立柱间距不应大于900㎜，梁下主龙骨采用2根Ф48×3.0钢管作支承，次龙骨采用75×75㎜木枋。 （1）荷载设计
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0.1 0.3 0.5 0.75 面板 面板及小梁 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 模板面板 模板及其支架 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 3224 梁 1.5 1.1 2钢筋自重标准值G3k(kN/m) 板 施工人员及设备荷载标准值Q1k 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m) 基本风压ω0(kN/m) 风荷载标准值ωk(kN/m) 2223当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m) 1 对水平面模板取值 2 0.3 0.9 0.8 非自定义:0.22 风压高度变化系数μz 风荷载体型系数μs （2）模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 步距h(mm) 新浇混凝土楼板立柱间距lb(mm) 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底支撑小梁根数 梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm) '梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 900 900 1500 900 居中 450 3 100
（3）面板验算
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18 2面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合板 11.5 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 4000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+
(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×2]×1＝29.77kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝28.01kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝23.05kN/m 1）强度验算
Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×29.77×0.152＝0.08kN·m σ＝Mmax/W＝0.08×106/54000＝1.55N/mm2≤[f]＝11.5N/mm2 满足要求！ 2）挠度验算
νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×23.05×1504/(100×4000×486000)＝0.031mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm 满足要求！ 3）支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.375×28.01×0.15+0.437×1.76×0.15＝1.69kN R2=1.25q1l=1.25×29.77×0.15＝5.58kN 标准值(正常使用极限状态)
R1'=R3'=0.375 q2l=0.375×23.05×0.15＝1.3kN
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R2'=1.25q2l=1.25×23.05×0.15＝4.32kN
（4）小梁验算
小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 422方木 12.87 9350 200.08 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 3275×75 1.48 57.17 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝
max{1.69+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(0.9-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1]×max[0.6-0.3/2，(1.2-0.6)-0.3/2]/2×1，5.58+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/2}=5.62kN/m
q2＝max[1.3+(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(0.9-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.6-0.3/2，(0.9-0.6)-0.3/2]/2×1，4.32+(0.3-0.1)×0.3/2]＝4.35kN/m 1）抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×5.62×0.92，0.5×5.62×0.12]＝0.49kN·m
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σ＝Mmax/W＝0.49×106/57170＝8.52N/mm2≤[f]＝12.87N/mm2 满足要求！ 2）抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×5.62×0.9，5.62×0.1]＝3.069kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.069×1000/(2×70×70)＝0.94N/mm2≤[τ]＝1.48N/mm2 满足要求！ 3）挠度验算
ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×4.35×9004/(100×9350×2000800)＝0.96mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm
ν2＝q2l24/(8EI)＝4.35×1004/(8×9350×2000800)＝0mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm 满足要求！ 4）支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×5.62×0.9，0.393×5.62×0.9+5.62×0.1]＝5.78kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝3.46kN，R2＝5.78kN 正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×4.35×0.9，0.393×4.35×0.9+4.35×0.1]＝4.48kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝3.05kN，R'2＝4.48kN
（5）主梁验算
主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42钢管 1 205 12.19 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 322Ф48×3.0 206000 125 5.08 主梁自重忽略不计，计算简图如下：
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1）抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.483×106/5080＝95.08N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2）抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝6.35kN
τmax＝2Vmax/A=2×6.35×1000/489＝25.97N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 3）挠度验算
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主梁变形图(mm)
νmax＝0.18mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm 满足要求！ 4）扣件抗滑计算
R＝max[R1,R4]＝0.65kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R＝0.65kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
（6）立柱验算
钢管类型 回转半径i(mm) 抗压强度设计值f(N/mm) 2Ф48×3 15.9 205 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 32424 4.49 λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，υ＝0.67 1）风荷载计算
Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.22×0.9×1.52/10＝0.05kN·m 2）稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：
1面板验算 ○
q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+0.9×1.4×2]×1＝27.16kN/m
2小梁验算 ○
q1＝max{1.55+(0.3-0.1)×0.3/2+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×max[0.6-0.3/2，
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(0.9-0.6)-0.3/2]/2×1，5.09+(0.3-0.1)×0.3/2}=5.12kN/m 同上四～六计算过程，可得：
R1＝0.6kN，R2＝6.55kN，R3＝6.55kN，R4＝0.6kN 立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝
max[0.6+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.6-0.3/2)/2×0.9，6.55，6.55，0.6+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.9-0.6-0.3/2)/2×0.9]+0.05/1.2＝6.59kN f＝N/(υA)+Mw/W＝6592.07/(0.67×424)+0.05×106/4490＝34.35N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！
（7）可调托座验算
可调托座承载力容许值[N](kN) 30 由\主梁验算\一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝7kN≤[N]＝30kN 满足要求！
（8）立柱地基基础计算
地基土类型：C25混凝土，7天强度，C18.5混凝土 约18.5N/㎜ 立柱垫木地基土承载力折减系数mf 1 垫板底面面积A(m) 2地基承载力设计值fak(kPa) 1850 0.15 立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝6.59/(1×0.15)＝43.95kPa≤fak＝1850kPa 满足要求！
2、梁侧模计算书
梁高取900㎜，模板用18厚胶合板，双排Ф12对拉螺栓距梁底依次为200㎜、525㎜进行布置，水平向间距为600㎜。 （1）荷载组合
混凝土重力密度γc(kN/m) 外加剂影响修正系数β1 混凝土浇筑速度V(m/h) 324 1 2.5 新浇混凝土初凝时间t0(h) 混凝土坍落度影响修正系数β2 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m) 4.44 1.15 0.9 振捣混凝土时对垂直面模板荷载标4 - 39 -
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2准值Q2k(kN/m) 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4.44×1×1.15×2.51/2，24×0.9]＝min[42.63，21.6]＝21.6kN/m2
承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝
0.9max[1.2×21.6+1.4×4，1.35×21.6+1.4×0.7×4]＝0.9max[31.52，33.08]＝0.9×33.08＝29.77kN/m2 正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝21.6 kN/m2
（2）支撑体系设计
小梁布置方式 小梁间距 主梁合并根数 主梁最大悬挑长度(mm) 对拉螺栓水平向间距(mm) 支撑距梁底距离依次为 竖直向布置 200 2 100 600 200，525 设计简图如下：
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