关于沉井的详细介绍
移z0tanω、地面到墩台顶范围h2内的水平位移h2tanω、在h2范围内墩台身弹性绕曲变形引起的墩台顶水平位移δ0三部分组成。
（z0 h2）tan 0 （7-5-23）
考虑到转角一般均很小，令tan 不会产生多大的误差。另一方面，由于基础的实际刚度并非无穷大，而刚度对墩台顶的水平位移是有影响的，故需考虑实际刚度对地面处水平位移的影响及对地面处转角的影响，用系数K1、K2表示。K1、K2是αh和可按表7-4-41查用。因此，式（7-5-23）可写成
λ
的函数，其值h
（z0K1 K2h2） 0 （7-5-24）
或对支承在岩石地基上的墩台顶面水平位移为
（h1K1 h2K2） 0 （7-5-25）
4． 验算
（1）基底应力的验算
式（7-5-11）及式（7-5-20）所计算出的最大压应力不应超过沉井底面处土的容许压应力 h ，即
（2）横向抗力的验算
由式（7-5-9）、式（7-5-18）计算出的 zx值应小于沉井周围土的极限抗力值，否则不能考虑基础侧向土的弹性抗力，其计算方法如下：
当基础在外力作用下产生位移时，在深度z处基础一侧产生主动土压力强度pa，而被挤压一侧土就受到被动土压力强度pp，故其极限抗力以土压力表达为
max h （7-5-26）
zx pp-pa （7-5-27）
由朗金土压力理论可知
pp=γztan2（45°+
υυ
）+ 2cot（45°+） （7-5-28） 22
υυ
pa=γztan2（45°-）+ 2cot（45°-）
22
代入式（7-5-27）整理后得
zx
4
（7-5-29） γztanυ c）
cosυ
式中γ为土的重度，υ和c分别为土的内摩擦角和粘聚力。考虑到桥梁结构性质和荷载
617
